土木研究所資料

(1)

I S S N 0 3 8 6 - 5 8 7 8 土木研究所資料第 4378 號

土木研究所資料

依地滑應變量及應變速率歷時變化之地滑崩塌迫切性評估與案例分析

2018 年 9 月

國立研究開發法人土木研究所土砂管理研究團隊

地滑工作小組

(2)

本報告書係取得國立研究開發法人土木研究所理事長許可而刊行。因此，

非取得國立研究開發法人土木研究所理事長書面許可者，不得全部或部分轉載、複製本報告書。

(3)

土木研究所資料第 4378 號 2018 年 9 月

依地滑應變量及應變速率歷時變化之地滑崩塌迫切性評估與案例分析

地滑工作小組高級研究員藤平大

主任研究員竹下航前高級研究員石井靖雄前研究員西井稜子前交流研究員杉井良平前交流研究員森永高行

要旨：

本資料係依據地滑應變量及應變速率所建構之地滑崩塌迫切性評估方法，彙整地滑實際應用案例、警戒避難相關地滑崩塌迫切性評估之注意要點，並附列各種地滑概要與伸縮計數據作為參考資料。

關鍵字：地滑、迫切性評估、崩塌時刻預測、應變、應變速率

(4)

1. 前言 ... ...1

1.1 背景與目的... 1

1.2 過去的崩塌預測方法概要 ... 2

1.3 利用既有方法時須注意之課題 ... 7

2. 依應變與應變速率之地滑崩塌迫切性評估方法 ... 8

2.1 方法概要... 8

2.2 迫切性評估方法應用案例 ... 10

2.2.1 綿田地滑概要 ... 10

2.2.2 位移量量測與崩塌預測結果 ... 11

2.2.3 應變與應變速率之計算及地滑崩塌迫切性評估 ...13

3. 警戒避難相關崩塌迫切性評估之注意要點 ...15

3.1 地滑崩塌迫切性綜合評估之必要性 ...15

3.2 過去崩塌案例之既有評估方法適用性 ...15

3.3 地滑崩塌迫切性評估之注意要點 ...20

參考資料 ...23

謝辭 ...92

引用文獻 ...93

(5)

1

1.

前言

1.1 背景與目的

日本全國有超過一萬處地滑潛勢區¹⁾，2012 年～2016 年 5 年間發生多達 339 件地滑災害²⁾。特別是 2013 年 7 月發生門島地滑（靜岡縣濱松市門島地區）這類崩塌性地滑，與一般土體移動速度緩慢之地滑不同，其土體以較快速度短時間滑落，常造成嚴重災害。

防範崩塌性地滑災害造成人員傷害，方法之一是預測地滑崩塌時刻，並實施適當的警戒與避難。

過去有人提出以定應變速率預測坡面崩塌 ³⁾ 等預測坡面崩塌時刻的公式。但這類預測公式的適用範圍與演算條件設定方法多無固定基準，須個別設定地滑計算條件才能據此評估其結果。

因此，我們依據現地地滑量測結果，除了調查過去崩塌預測方法之適用性外，亦提出依據地滑之應變與應變速率所建構之地滑崩塌迫切性評估方法 ⁴⁾。於本資料，除考慮實際地滑之可應用案例、地滑崩塌緊急評估方法中之警戒避難注意要點外，亦同時臚列各地滑案例之概要與其地表伸縮儀數據，

作為參考資料。

(6)

1.2 過去的崩塌預測方法概要

過去預測地滑崩塌時刻的方法，主要是以潛變變形為模型而研發的地滑崩塌時刻預測法等，或以

地表伸縮儀之量測值預測崩塌時刻。以下介紹二期潛變階段實施的概略預測法 ^3,5)與三期潛變階段實施的鄰

近預測法 ^5,6)、精密預測法 ^5,7)、移動速度倒數法 ⁸⁾。

(1)概略預測法

實施土壤潛變破壞試驗可取得圖-1 所示曲線，初期潛變經過二期、三期潛變之後而破壞。齊藤等

3,5)依據土壤試驗結果與現場量測結果，發現發展到二期潛變破壞所需時間與穩態應變速率之關係（圖- 2），如（1）式所示。

圖-1 潛變破壞曲線

圖-2 二期潛變破壞時間之預測 ^3）

潛變曲線

應變

一期

潛變二期潛變三期

潛變

土讚線

潛變破壞時間 tr (分)

應變速率

𝜀𝜀̇

^（×10^-4^分）

大井川鐵道

 崩塌現場測定值



॰

^{試驗坡面測定值}

 潛變試驗測定值

log 10 tr = 2.33 − 0.916×log𝜀𝜀̇± 0.59 破壞分布在測定值95%之範圍

國立

福島宗谷本線

能生

(穩態)

No.1 2 3 No.5 8 7 6

100,000

1000 10 100

0.01 0.1 1

0.001 1 1,000

100

10 10,000

破壞

(7)

3

log

₁₀

𝑡𝑡

_𝑟𝑟

= 2.33 − 0.916 ∙ log

₁₀

𝜀𝜀̇ ± 0.59

・・・・・（1）式

𝑡𝑡

_𝑟𝑟^{：潛變破壞時間}

𝜀𝜀̇

^{：應變速率（10}^－4^/分）

兩監測點之間的應變速率，可以下列（2）式算出。

𝜀𝜀̇ = ^{∆𝑙𝑙 𝑙𝑙} _∆𝑡𝑡 ^⁄

・・・・・・・・（2）式

l：兩監測點間之距離(mm)

△l：△t範圍內變化之移動量（mm）

△t ：移動△l所需時間（分）

(8)

4 (2)鄰近預測法

齊藤也提出下列(3)公式，以及圖-3 所示之三期潛變鄰近預測法 ^5,6)。在圖-3 之位移量曲線上取相對位移 間隔與Δl 相同的三點A1、A2、A3，其時間點之時刻分別設定為 t1、t2、t3。其次，A1、A3 投影在通過 A2 而與時間軸平行的直線上，分別取

𝐴𝐴

1′

及 𝐴𝐴

3′點。直線

𝐴𝐴

1′A2 與直線

𝐴𝐴

1′

𝐴𝐴

3′之中點分別取 M 及 N 點。

然後如圖-3所示，在與通過 A2 且與Y 軸（應變或位移量）平行的直線上，取和 MA2、NA2等長的

𝑀𝑀

^′

𝐴𝐴

2與

𝑁𝑁

^′

𝐴𝐴

2。通過

𝑀𝑀

^′而與時間軸平行的直線和通過

𝐴𝐴

1′與

𝑁𝑁

^′的直線往右拉長，其交點即為崩塌時間

（tr）。

𝑡𝑡 _𝑟𝑟 − 𝑡𝑡 ₁ =

1

2

�𝑡𝑡

₂

− 𝑡𝑡

₁

�

²

�𝑡𝑡

₂

− 𝑡𝑡

₁

� −

¹₂

�𝑡𝑡

₃

− 𝑡𝑡

₁

�

・・・・・（3）式

圖 -3 三期潛變崩塌時刻圖解法 ^{依據 6）作成}

潛變曲線

應變或位移量

交點對應於Ａ^３的標示

Ａ１＇與Ａ３＇之中點Ａ１＇與Ａ２之中點

(破壞時間)

(9)

5 (3)精密預測法

齊藤 ^5,7)發現，（1）式展開得到的（4）式之中，應變與到崩塌為止的餘裕時間形成直線關係，

因此以應變或位移量為普通座標刻度，以到崩塌為止的餘裕時間為對數座標刻度，提出如圖-4 所示完成展繪、探討出現最直線到崩塌為止餘裕時間之「精密預測法」。

𝜀𝜀 = 𝐶𝐶 log

^𝑡𝑡_𝑡𝑡^𝑟𝑟^−𝑡𝑡⁰

𝑟𝑟 − 𝑡𝑡 ・・・・・（4）式

ε：應變

t0：應變為０的時刻 t^{：任意時間點} tr：潛變破壞時間 C：常數

圖-4 以精密預測法預測崩塌時刻的案例 ^7）（預測崩塌時刻為 8 月 27 日 12 時 24 分）

柳谷

相對位移（mm）

到崩塌為止的餘裕時間（小時）

伸縮計 No.2

(10)

6 (4)移動速度倒數法

福囿 ^8）利用移動速度倒數之歷時變化曲線，提出推定移動速度倒數曲線延長所形成之交點為崩塌發生時刻的方法。福囿提出之公式如（5）式所示，當α=2時，直線直接延長；α≠2時，曲線之接線延長，即可得知概略崩塌時刻。

1

𝑣𝑣

= � 𝑎𝑎 � 𝛼𝛼 − 1 �

¹^�^{�𝛼𝛼−1�}

(𝑡𝑡

_𝑟𝑟

− 𝑡𝑡)

¹^�^{�𝛼𝛼−1�}

�

・・・・・（5）式

但，t <tr

v

：表面移動速度

a,α

：常數

t

_{：時間}

tr

_{：崩塌發生時刻}

圖-5 移動速度倒數之歷時變化 ^8）

移動速度之倒數

�分 𝑐𝑐𝑐𝑐�

移動量 (cm)

表面移動速度之倒數

表面移動量

崩塌前(分) ^崩塌

(11)

7 1.3 利用既有方法時須注意之課題

前述多種方法之中，概略預測法適用於二期潛變階段，其他方法適用於三期潛變階段。妥善應用這些方法，須先掌握地滑之目前所處的潛變階段期別。

但實際的地滑有的經過如前述的三期潛變階段後才崩塌，但也有些地滑則會經歷反覆加減速的過程之後才崩塌，甚或有直接停止位移的情況發生 ⁵⁾。因此，當地滑持續滑動時，不易確實掌握目前所處的地滑潛變階段。

對此，石澤等 ⁹⁾依據大規模模型坡面降雨時坡面崩塌試驗結果，提出判斷坡面是否已進入崩塌三期潛變階段之方法。石澤等發現如圖-6 所示，同一崩塌範圍內各量測點位位移速度產生變化的時間點存有時間差，越接近崩塌時刻，此時間差越縮短。石澤等指出這種現象可作為判斷是否發生崩塌之基準。這也整合說明了於現地量測案例中所常出現坡面越接近極限(破壞)狀態則其位移傳播速度越快之傾向 ¹⁰⁾。但實際上現場多半很難實施多點位移速度量測。特別是進入移動土體内有危險等的情況，也可採用以少數量測點量測結果簡易評估崩塌迫切性之方法。

圖-6 地表位移δ^SD 與位移速度 V^SD 之歷時變化 ^9）

崩塌

崩塌 Lv.4

累積式劇增

(a) 地表面位移 δ

^SD

之歷時變化

(b) 地表位移位移速度 V

^SD

之歷時變化

（B地點）

（C地點）

(A地點)

（C地點）

(A地點) 變化點

Lv.2

等加速度增加速度變化點

Lv.2

等加速度增加

Lv.1 微增

Lv.1

減速微增減速

(12)

L：地滑之斜面長 D：地滑頭部移動量 2. 依應變與應變速率之地滑崩塌迫切性評估方法

2.1 方法概要

杉井等 ⁴⁾依據過去34 個地滑案例量測值之應變與應變速率的歷時變化，以評估建立出如何判斷地滑所處潛變階期之方法。如圖-7 所示，地滑斜面之移動塊體長與此斜面頭部位移量之比（D/L）設定為「應變」，每小時應變增加量設定為「應變速率」。其次，如圖-8 所示，調查各崩塌案例中應變與應變速率關係之歷時變化，讀取應變與應變速率急速增加點為「加速點」。

圖-7 應變之計算方法 ^4）

5

4

3

2

1

0

30 40 50 60

應變 ε（×10^-4）圖-8 加速點讀取方式之一例 ^4）

應變速率

έ

（×10-4 /h）

宇井地區

Ⅰ Ⅱ

？

έ

^a 加速點

ɛ

^a

(13)

9

然後，在同一張圖表上展繪各崩塌案例所讀取之加速點與瀕臨崩塌前之量測值，分別劃分出瀕臨崩塌前的分布範圍（區域 A）、加速點分布範圍（區域 B）及其他範圍（區域 C）（圖-9）。

除此之外，杉井等也針對各崩塌案例，說明以鄰近預測法與移動速度倒數法實施的適用性調查的結果，發現若使用加速點以下之量測值所得出之破壞預測時間之可信賴度將相對提高。由上述可知，確認應變與應變速率之歷時變化，可能可以評估地滑目前潛變階段是否為鄰近預測法與移動速度倒數法量測之信賴度較高階段。

100

10

1

0.1

0.01

0.001

1 10 100 1,000

應變ε （×10^-4）

圖-9 應變與應變速之關係 ^4）

實線: 連結相同案例之加速點與瀕臨崩塌前量測值的線虛線: 加速點與瀕臨崩塌前之臨界值

應變速率 έ （×10-4 /h）

崩塌案例

×：ɛm

-

_έm (瀕臨崩塌前）

△：ɛa

-

_έ_a（加速點）

未崩塌案例

◇：ɛm

-

_έm（有施作對策工）

○：ɛm

-

_έm（未施作對策工）

（C）

21

（B）

0.3 1.3

（A）

57

(14)

地滑滑動體 2.2 迫切性評估方法應用案例

本節說明將相關地滑案例實際應用於前節為止所介紹評估方法之案例。

2. 2.1 綿田地滑概要

本地滑區位於大分縣豐後大野市朝地町綿田地區。綿田地區為平均坡度 20 度之丘陵地，自古以來散佈著梯田與住宅。2017 年 5 月 16 日傳出一戶民宅地面裂開的報告後，陸續又發現許多裂縫。到了 5 月 24 日，裂縫群面積寬約 250m，長約 400m，呈弧狀分布。此地滑區域塊體之展繪圖如照片-1 所示¹¹⁾。照片-2、3 為5 月 24 日所拍攝，分別顯示地滑區頭部塌陷帶與該處之地表伸縮儀設置狀況。

照片-1 地滑滑動體全景（大分縣攝影）

照片-2 地滑頭部塌陷帶照片-3 地表伸縮儀（S-1）

(15)

11

S-1 S-2

S-3 S-4 S-5

位移速度(mm/h)

A B

0 50 100ｍ

B’ A’

地滑範圍(推估) 2. 2. 2 位移量量測與崩塌預測結果

（1）位移量測結果

圖-10 為地表伸縮儀之設置位置，圖-11 為 5 月 23 日 20 時～5 月 26 日 11 時之量測記錄。由圖- 11（a）可知，全部量測點都記錄到累積大於300mm的位移量。此外，圖-11（b）記錄到數～數十 mm/h 級數之位移速度。此位移速度一般係須採取避難或禁止人員進入等措施之值 ¹²⁾。

圖-10 綿田地滑平面圖

1000 25

900

800 20

700

600 15

500

400 10

300

200 5

100

0 0

（a）位移量（b）位移速度

圖-11 地表伸縮儀之量測紀錄（5 月 26 日 11 時）

S-1 S-2

S-3 S-4

位移量(mm) 005/23 0: 0012:23 5/ 5/24 0:00 24 12:5/00 0:0025 5/ 5/25 12:00 5/26 0:00 5/26 12:00 000:27 5/ 5/23 0:00 005/23 12: S-5 5/24 0:00 5/24 12:00 5/25 0:00 0012:25 5/ 5/26 0:00 5/26 12:00 5/27 0:00

(16)

崩塌預測時刻

（2）崩塌預測結果

利用圖-12 之到 5 月 26 日 11 時為止的量測值，以鄰近預測法與移動速度倒數法預測崩塌時刻，

結果如下所示。兩種量測方法的演算間隔都是一小時。此外，鄰近預測法之演算基準時刻（t1）為開始量測時刻 5 月 23 日 20 時。圖-12 顯示，除了S-5 之外，全部崩塌預測時刻都位於 5 月 27 日～5 月 28 日之間。

2017/6/2 0:00 2017/6/1 0:00 2017/5/31 0:00 2017/5/30 0:00 2017/5/29 0:00 2017/5/28 0:00 2017/5/27 0:00 2017/5/26 0:00 2017/5/25 0:00 2017/5/24 0:00 2017/5/23 0:00

計算時刻

（a）鄰近預測法

0.5 0.45 0.4 0.35 0.3 0.25 0.2 0.15 0.1 0.05 0

計算時刻

（b）移動速度倒數法

圖-12 綿田地區以鄰近預測法與移動速度倒數法進行崩塌預測

s-1 s-2 s-3 s-4 s-5

1/v(h/mm)崩塌預測時刻 5/23 0:00 5/23 12:00 5/23 0:00 5/24 0:00 5/23 12:005/24 12:00 5/25 0:00 5/24 0:00 5/25 12:00 5/24 12:00 5/26 0:00 5/25 0:00 5/26 12:00 5/25 12:005/27 0:00 5/27 12:00 5/26 0:00 5/28 0:00 5/26 12:00 5/28 12:00 5/27 0:00 5/29 0:00

S-1 S-2 S-3 S-4 S-5

(17)

13

A’ A

B’ B

2. 2. 3 應變與應變速率之計算及崩塌迫切性評估

（1）應變與應變速率之計算

如前述，評估崩塌迫切性所使用之應變，係以頭部位移量和斜面長之比值代表之。綿田地滑現地觀察到的變形範圍及地表伸縮儀S-1 與 S-3 位移量特別大，因此推定圖-10 所示範圍正沿著 A-A’

斷面或 B-B’斷面方向滑動。因此，如圖-13 所示，以A-A’斷面及 B-B’斷面之地滑滑動體斜距離為斜面長。

（a）A-A’斷面

（b）B-B’斷面

圖-13 綿田地區斷面圖

依據國土地理院基礎地圖資訊數值高程模型 5ｍ網格製作完成

頭部位移量係使用設在滑落崖的地表伸縮儀之值。與A-A’斷面及B- B’斷面對應之量測點，分別選定 S-1 與 S-3。若完成設置地表伸縮儀時已產生明顯位移，應以該位移量加上地表伸縮儀之量測值，算出應變大小。綿田地滑 5 月 23 日完成設置地表伸縮儀時雖已發生數 cm 級數不予以記錄的裂縫，但相對於所設定之斜面長，如此裂縫甚小，估計對應變評估影響不大，因此不記入這些裂縫。應變速率為每小時之應變增加量。

(18)

（2）崩塌迫切性評估

利用從開始量測到 5 月 26 日 11 時為止的量測值，算出應變與應變速率，並在圖- 9 上面展繪，結果如圖-14 所示。由圖-14 可知，所有量測點的應變與應變速率都呈增加態勢，依迫切性分析屬於區域 C。因此，這個時間點的地滑潛變階段，以鄰近預測法或移動速度倒算法算出之預測崩塌時刻，可信賴性較低。實際情況是，即使5 月 28 日過後地滑仍未崩塌，且位移速度逐漸變小。

由此可知，在圖-9上展繪以量測值所算出之應變與應變速率、確定其歷時變化，可評估傳統崩塌預測方法所預測崩塌時刻之信賴性高低。但此方法只適用於計算應變時已完成斜面長度量測的地滑塊體。因此，須注意對象斜面塊體之外範圍崩塌的可能性。此外，也存在内含小塊體局部崩塌的可能性。

因此，監測過程中懷疑有不同地滑滑動方向或存在複數地滑塊體時，應變更斜面長設定等，做適當的處置。

100

10 S-1 S-3

1

0.1

0.01

0.001 1 10 100 1000

應變 ε （×10

^-4

）

圖-14 綿田地區應變與應變速度之歷時變化 ^{4）補充而成}

（5 月 26 日 11：00 時）

應變速度 έ （× 10

-4

/h ）

21

（C）（B）

崩塌案例

×：

ɛ

m

- _έ

m

△：

ɛ

a

- _έ

_a

未崩塌案例

○ ：

ɛ

m

- _έ

m（未施作對策工）

◇ ：

ɛ

m

- _έ

m^{（有施作對策工）}

0.3 1.3

（A）

57

(19)

15 3. 警戒避難相關崩塌迫切性評估之注意要點

3.1 崩塌迫切性綜合評估之必要性

地滑滑動明顯時，構築能適當實施警戒避難之體制相當重要。過去實務上採用避難或通行管制等對策，主要以長期有實際應用成果的位移速度作為參考基準值。另一方面，崩塌預測方法（概略法、鄰近預測法、精密預測法、移動速度倒數法）所設定崩塌預測時刻在不同演算條件下，崩塌預測時刻呈明顯變動、可信賴性不明，因此避難等的對策多半僅將上述預測值作為參考值(而非行動基準值)。但若採用依應變與應變速率所建構之迫切性評估方法，過去崩塌預測時刻與加速點過之後的實際崩塌時刻相當接近 ⁴⁾。此外，如第3.2節之案例所示，不應只看崩塌預測結果，也應注意監測預測值之歷時變化與位移加速度變化，如此或許能掌握崩塌迫切性。

由上述討論可知，目前本資料所提案的以應變與應變速率評估迫切性的方法搭配既有之方法，

應為綜合評估崩塌迫切性、靈活實施警戒避難對應之有效方法。

3.2 過去崩塌案例之既有評估方法適用性

以下以二個崩塌案例，探討應用既有評估方法時出現的特徴。崩塌案例為2013年靜岡縣濱松市發生崩塌的門島地區，以及2004 年奈良縣大塔村發生崩塌的宇井地區。

(1)2013 年門島地區案例

門島地區2013 年 4 月 23 日 4 時 20 分發生崩塌。該崩塌範圍最大寬 80 m、高 90 m，如照片-4 左側所示黄色虛線範圍。3 月 21 日確認出現裂縫，4 月 8 日起以地表伸縮儀實施地表位移監測¹³⁾。

照片-4 門島地區，黄色虛線範圍發生崩塌（靜岡縣政府攝影）

崩塌前崩塌後

(20)

圖-15為門島地區以概略法所標示之崩塌預測時刻，以及鄰近預測法的預測結果、速度之倒數、

速度與加速度的標示。以概略法及鄰近預測法進行演算，使用冠頭部設置地表伸縮儀所取得的一小時單位數據。演算時以每小時為一個階段，調查以概略法及鄰近預測法演算的崩塌預測時刻和實際崩塌時刻（設定為 4 月 23 日 4 時）之差距。以概略法找出應變速度時所需基準長度和杉井等 ⁴⁾及森脇 ¹²⁾等所提出之方法不同，係參考齊藤 ³⁾ 之方法設定為10 m。此外，二期潛變的開始時刻開始量測就已判斷會落在二期潛變開始時刻之後，因此設定為設置數小時之後的4 月 8 日 19 時。圖-15(d)(e)所示之位移速度、位移加速度能讀取小數值範圍之變動，因此縱軸取對數標示之。位移加速度有時會呈現負值時刻，但圖-15(e)並未出現負值。

鄰近預測法演算結果與實際崩塌時刻的差在 4 月 18 日之後呈極度縮小趨勢（①）。之後位移速度倒數有高有低，呈略減弱之趨勢。

4 月 18 日之後的結果如圖-16 所示。 4 月 21 日 2 時之後，確認速度倒數直線減少之趨勢（②）。

此外，速度的值大致變成大於 1 mm/h ，鄰近預測法預測值與實際崩塌時刻之差，變成24小時内的值

14）。

到了 4 月 21 日 23 時 30 分，超過事前設定之避難基準值 4 mm/h。4 月 22 日 18 時之後加速度呈增加趨勢，之後鄰近預測法預測值與實際崩塌時刻之差變成 3 小時内的值（③）。

以上，鄰近預測法、位移速度之倒數以及位移加速度之歷時變化，大致出現三個轉折點（①～

③）。

(21)

17

圖-15 門島地區4 月 8 日～4 月 23 日的崩塌預測結果

圖-16 門島地區4 月 18 日～4 月 23 日的崩塌預測結果

(a)以概略法預測的崩塌時刻崩塌

發生

崩塌預測時刻位移量

位移量(m) 崩塌預測時刻

(b)以鄰近預測法預測崩塌時刻

(c)位移速度之倒數

(d)位移速度

(e)位移加速度

(a)以概略法預測崩塌時刻 _崩塌

發生

(d)位移速度

(e)位移加速度

(22)

(2)2004 年宇井地區之案例

宇井地區2004 年 8 月 10 日 0 時 15 分發生崩塌。崩塌最大寬 120 m、長 157 m，如照片-5 所示。當年 1 月已發現通過斜面之國道路面與擋土牆出裂縫，持續實施地表伸縮儀地表位移監測。

照片-5 宇井地區（奈良縣攝影）

圖-17 為宇井地區概略法的崩塌預測時刻，以及以鄰近預測法預測結果、速度倒數、速度、加速度。

利用概略法及鄰近預測法演算，作法與門島地區相同。

鄰近預測法演算結果發現， 8 月 4 日之後與實際崩塌時刻之差極度減少（①）。7 月 31 日～8 月 4 日位移速度倒數呈較小的值，8 月 4 日之後持續降低。

8 月 4 日之後的結果如圖-18 所示。8 月 7 日 14 時之後 0～4 h/mm範圍之速度倒數呈直線性減少

（②）。此外，鄰近預測法預測值與實際崩塌時刻的差呈 20 小時之内的值，位移速度大於 1.5 mm/h。

到了 8 月 8 日 7 時，開始超過宇井地區所設定之通行管制基準值 2 mm/h。 8 月 9 日 19 時之後，

鄰近預測法預測值與實際崩塌時刻的差變成12 小時之内的值。之後加速度仍持續增加（③）。

由上可知，宇井地區和門島地區一樣，大致出現①～③三個轉折點。

崩塌前崩塌後

(23)

19

圖-17 宇井地區預測 7 月 12 日～8 月 10 日崩塌之結果

圖-18 宇井地區8 月 4 日～8 月 10 日崩塌預測結果

發生

(d)位移速度

(e)位移加速度

發生

(d)位移速度

(e)位移加速度

(24)

(3)二地區的共同點

2013 年門島地區與 2004 年宇井地區的事後分析案例顯示，二者有以下共同之特徴。首先，鄰近預測法預測值束縮成接近實際崩壞時刻值（①）。其次，位移速度倒數呈直線減少趨勢（②）。之後位移加速度呈增加趨勢（③），直到崩塌為止。超過向來警戒避難基準值 2～4 mm/h 的是②～③之間。

由此二崩塌案例可知，不能只看崩塌預測結果，而應一開始就注意鄰近預測法預測值的歷時變化與位移速度倒數之變化，持續鎖定、監測位移速度基準值與位移加速度之變化，掌握崩塌迫切性。

3.3 崩塌迫切性評估之注意要點

掌握以前節所述二案例檢討既有評估方法適用性結果之後，實務上的注意要點為，崩塌迫切性評估應確認表-1 所列項目之歷時變化，綜合評估之。

表-1 崩塌迫切性評估之項目

評估項目評估點

(1) 位移速度超過基準值

(2) 位移加速度增加

(3)崩塌預測時刻

1) 概略法、鄰近預測法、

精密法

所預測時刻之變化極度變小

2) 位移速度之倒數呈明顯直線性減少趨勢 (4) 應變與應變速率超過應變與應變速率之基準值

(5) 現地狀況地表明顯變形等增加

以下是各項目實施評估之注意要點。

(1) 位移速度

若位移速度從頭到尾呈增加趨勢，代表崩塌愈趨迫近。警戒避難基準值可使用表-2 之值 ^12），或對象地滑附近實際應用成果的值。

表-2 使用地表伸縮儀設定警戒避難基準值的案例^依據^12）作成

體制移動量基準值

注意 1 mm／日級數

警戒 10 mm／日級數

避難、禁止進入數 mm／小時級數

(25)

21

以地表伸縮儀評估量測值，須以下列視點進行考察，評估位移速度是否一直超過基準值。

・位移量之累積性

・與複數量測機器所取得量測值之整合性

・現地裂縫發達狀況與量測結果之整合性

・與降雨、地下水位等的關聯性

・所推估地滑機制與量測結果之整合性

先判斷位移速度是否一直超過基準值，有的案例是以連續二小時超過基準值作為避難基準。

(2) 位移加速度

目前尚無現場使用之位移加速度基準值。既有二案例顯示位移速度明顯變大後，位移加速度明顯提高。位移加速度不只正值，有時也出現負值，且越來越大，但之後正值持續明顯增加。出現這種趨勢，代表崩塌已相當迫近。

(3) 崩塌預測時刻

1) 概略法，鄰近預測法，精密預測法

崩塌時刻預測會因現場狀況不斷變化，但應注意第2章所述、加速點之後崩塌預測時刻誤差變小，

評估崩塌之迫切性。評估預測崩塌時刻應同時評估演算條件的影響因素。預測崩塌時刻會因所設定之量測間隔、基準長、演算間隔、

t

1，

t

2，

t

3 而形成出不同時刻。但如(2)所示，接近實際崩塌時刻時，有些案例並未出現上述狀況，反而呈現接近實際崩塌時刻的時刻。改變演算條件而完成的感度分析結果，或許能有效評估崩塌迫切性。此外，以精密預測法（精密水準測量）實施迴歸演算，應仔細確認所使用數據之範圍。

2) 位移速度之倒數

位移速度倒數在崩塌迫近時，特別在加速點之後會呈現直線性減少趨勢。和確認位移速度同義，

使用倒數的優點是圖表上容易視認。上述崩塌二案例的檢討結果顯示，設定來計算迴歸直線的量測值範圍會明顯影響預測時刻 ^15）。實施迴歸演算而求取預測值，應仔細確認演算所使用數據範圍。

因此，應逐一確認位移速度倒數呈直線減少之趨勢，同時評估崩塌迫切性。

(26)

(4) 應變與應變速度

發生崩塌的案例，其加速點應變與應變速度的值大致在一定範圍內。而且，崩塌前的應變與應變速度的值也大致在一定範圍。因此，應利用地滑規模將位移速度標準化（正規化），在圖表上確認應變與應變速度之歷時變化，評估崩塌迫切性。

(5) 現地狀況

崩塌迫近時會有明顯的連續裂縫，趾部崩塌等伴隨地滑滑動的地表異狀等也更明顯。應整理已現在確認之異狀，評估崩塌迫近性。

(6) 其他應注意事項

也應注意以下各點，實施警戒避難等之對應。

・降雨提高位移速度後，崩塌可能比預測結果還早發生。

・趾部崩塌可能加速地滑崩塌。

・也應注意裂縫範圍一部或局部崩塌之可能性。

・也應注意裂縫範圍上方地滑擴大之可能性。

(27)

23 L：斜面長

α：坡度 L

α 參考資料

附列檢討以應變及應變速度評估地滑迫切性方法時所使用 34 個案例 ⁴⁾之概要及觀測值，作為參考資料。這些資料除了過去文獻所記載的圖表之外，也有一些係各都道府縣所蒐集。

參考資料之用語定義

觀測期間：觀測位移量之期間觀測間隔：觀測位移量之間隔場所：觀測當時的地名

地表伸縮儀編號：分析時所使用的地表伸縮儀編號

斜面長：連結崩塌前地滑頭部與趾部之線的長度（圖-19）

坡度：崩塌前地滑頭部與趾部連結線的坡度（圖-19）

圖-19 斜面長與坡度之量測位置

觀測記錄：位移量、位移速度、位移加速度與日期、時刻之關係圖（能取得降水量之地區，也標示降水量觀測值）

注1）有複數地滑塊體時，基本上以位移量最大塊體作為分析對象。

注2）斜面長與坡度係由過去文獻之斷面圖與文章內容讀取的值。

注3）平面圖應標示實施分析的地表伸縮儀位置。有「推估」之記載者，可由過去文獻内容推估地表伸縮儀位置。

(28)

No.3 1.土讃線

觀測期間：1962/2/13～1962/2/20 觀測間隔：1 小時

地表伸縮儀編號：No.3

地點：高知縣大豐町

地質：黒色片岩

斜面長：101ｍ坡度：48 度

圖-20 平面圖 ^{16）補充而成}

圖-21 斷面圖 ^16）

黏土化(黑) 黑色片岩

測點

黑色片岩

第一回(a)1948年9月10日 74.520km 附近 300m^３長度25m 客車1機 1脫軌

(b)1948年9月15日 74.540km , 1000m^３之後落石多（墜道）L33m 檔土牆 L46m

H6.5m Ａ落石多（墜道）

Ｂ檔土牆節裡面劈開面線構造

湧水

砂岩片岩

第二回(a)1962年2月13日 14:05 74.584km 600m^３檔土牆L24m H4.2m

�𝐻𝐻90𝑐𝑐 𝐿𝐿120𝑐𝑐�

0 10 20 m

崩壞後崩壞前量測點

湧水國道民宅

崩塌

石墨片岩 (黏土化) 石墨片岩

測量中心線

位移(mm)

(29)

25

圖-22 觀測紀錄（地表伸縮儀 No.3）

位移速度（mm/h）位移加速度（mm/h2）位移量（mm）

(30)

26 No.1 2.淺蟲

觀測期間： 1966/7/4～1966/7/28 地質：流紋岩質凝灰岩觀測間隔： 24 小時斜面長： 85ｍ

地表伸縮儀編號： No.1 坡度： 35 度地點：青森縣青森市淺蟲

圖-23 平面圖 ^16）

圖-24 斷面圖 ^16）

推估滑動面

比例尺 10 20m 0

原坡面

混凝土舖面

數字為崩塌月日 6.29 小崩塌後發現的裂縫 L 8.0m為裂縫長度(m) (30 為侵蝕深度(mm) 移動觀測量測線 No.3 裂縫之開口量測點 No.2

No.1 地表伸縮儀國鐵用地

軌條柵軌條柵

混凝土舖面軌道內排土

確認地滑

7.28 倒塌因此拆除 ^擋土牆石牆

全山縣道路橋護岸青森溪

國道4號

裂縫裂縫

(31)

27

圖-25 觀測紀錄（地表伸縮儀 No.1，降水量）

位移速度（mm/h）位移加速度（mm/h2）位移量（mm）降水量(mm)

(32)

28 S27 3.高場山

觀測期間：1970/1/1～1970/1/22

觀測間隔：2～24 小時地質：黏土質頁岩、砂岩互層

地表伸縮儀編號：S27 斜面長：151ｍ

地點：新潟縣小千谷市川井

坡度

：35 度

圖-26 平面圖 ^16）

圖-27 斷面圖 ^16）

崩塌後的斷面崩塌前的斷面

信濃川

圖例

道路

推估滑動面

信濃川

頁岩風

化層

表土

N.o.8

N.o.6

N.o.7

10^—３馬場山 T 管內應變計設置

縣施工之混凝土擋土牆出現裂縫

安裝之螺栓折損水準重建位移

測定基準點

裂縫針設置5處

歪斜長度擋土牆出現裂縫

軌道變成好像在瀑布上

以水平集水管集水土砂崩塌後致擋土牆歪斜，

設置準備中的模板倒塌

地滑計集水管孔水平集水管

出現裂縫

地滑計(地下式)新設7處地滑計明顯移動

整段砂漿剝落板椿折損落差出現裂縫

以水平集水管集水人孔混凝土崩落的聲音 1/16 發生撓曲變形

中央H型鋼偏離

(33)

29

位移速度（mm/h）位移加速度（mm/h2）位移量（mm）

圖-28 觀測紀錄（地表伸縮儀 S27）

(34)

30 4.柳谷

觀測期間：1979/6/28～1979/7/20

觀測間隔：1～24 小時地質：砂岩、黏板岩地表伸縮儀編號：S-3 斜面長：46ｍ

地點：愛媛縣柳谷村落出地先坡度：47 度

＼

圖-29 平面圖 ^{17）補充而成}

圖-30 斷面圖 ^17）

S-3

橫向集水管

裂隙與滑落崖

崩塌範圍

國道33號線

5月25日量測結果 8月4日量測結果

9月4日量測結果 ^不動點

(35)

31

圖-31 觀測紀錄（地表伸縮儀 S-3、降水量）

位移速度（mm/h）位移加速度（mm/h2）位移量（mm）降水量(mm)

(36)

32

觀測位置（推估）

5.和田

觀測期間：1982/8/3～1982/8/4

觀測間隔：1 小時地質：黏板岩地表伸縮儀編號：S-3 斜面長：182ｍ地點：奈良縣西吉野村和田坡度：27 度

圖-32 平面圖 18）圖 16 補充而成

圖-33 斷面圖 ^18）

推估滑動面丹生川

國鐵專用道路

高

程

(37)

33

圖-34 觀測紀錄（地表伸縮儀 S-3，降水量）

位移速度（mm/h）位移加速度（mm/h2 ）位移量（mm）降水量(mm)

(38)

34 C(推估) 6.地附山

觀測期間：1985/7/12～1985/7/26

觀測間隔：24 小時地質：裾花凝灰岩

地表伸縮儀編號：C 斜面長：287ｍ

地點：長野縣長野市上松坡度：28 度

圖-35 平面圖 ^19）

圖-36 斷面圖 ^19）

水平距離(m)

崩積土

崩塌後 高

程 (m)

滑動面

舊地表崩塌後 700

600

500

460

0 100 200 300 400 500 600 700 800

舊地表

(39)

35

圖-37 觀測紀錄（伸縮計 C，降水量）

(40)

36 S-1(推估) 7.打田

觀測期間：1999/7/20～1999/10/1 觀測間隔：1 小時

地表伸縮儀編號：S-1

地點：和歌山縣那賀郡打田町高野

地質：黒色片岩斜面長：122ｍ坡度：16 度

圖-38 平面圖

圖-39 斷面圖

(41)

37

(42)

38 S—2 8.中山（A-1 塊體）

觀測期間：2001/7/24～2001/11/10

觀測間隔： 24 小時地質：泥質片岩地表伸縮儀編號：S-2 斜面長：98ｍ地點：大分縣北海部郡佐賀關町坡度：16 度

圖-41 平面圖

圖-42 斷面圖

地表伸縮儀、警報機位置圖 S=1：2,000

(43)

39

(44)

40

圖-45 斷面圖 S-1 9.下崎

觀測期間：2002/1/12～2003/9/16 觀測間隔：24 小時

地點：宮崎縣東臼杵郡北方町山中

地質：頁岩斜面長：141ｍ坡度：30 度

圖-44 平面圖

圖例

比例尺 1：1000

圖4.1.1 地滑主測量地質斷面圖（比例尺1:400）

(45)

41

(46)

42 10.豐盛

觀測期間：2002/7/11～2003/3/31

觀測間隔：24 小時地質：砂質泥岩、砂岩地表伸縮計編號：S-1 斜面長：200ｍ

地點：長野縣池田町豐盛

坡度

：22 度

圖-47 平面圖

S—1

圖３—１豐盛地區調查位置平面圖(S=1:2000)

(47)

43

(48)

S-1 11.一之貝

觀測期間：2002/11/2～2003/1/6 觀測間隔：2 小時

地點：新潟縣栃尾市大字一之貝

地質：砂岩，泥岩互層、凝灰岩斜面長：142ｍ

坡度：18 度

圖-49 平面圖

圖-50 斷面圖

湧水地點變成土石流狀的土砂淹沒縣道

明顯為擠壓地形

約50cm的落差之湧水

受災塊體

北後塊體性地滑

高差30～50cm之落差裂縫

最大寬約1m的開口裂縫

植生覆蓋的背後塊體冠頭部滑落崖

(49)

45

(50)

46

S-11 12.錦浦

觀測期間：2004/1/20～2004/10/4

觀測間隔：3～24 小時地質：凝灰岩地表伸縮儀編號：S-11 斜面長：100ｍ地點：靜岡縣熱海市錦浦

坡度

：37 度

圖-52 平面圖

圖-53 斷面圖

分析檢討主斷面（No. 45）

水道線破裂

再度崩塌

崩塌發生

(51)

47

(52)

48 S-1

13.平

觀測期間：2004/4/28～2004/12/21

觀測間隔： 24 小時地質：石英安山岩、輕石凝灰岩地表伸縮儀編號：S-1 斜面長：104ｍ

地點：宮城縣柴田郡村田町大字菅生坡度：31 度

圖-55 平面圖

圖-56 斷面圖

圖4-12 滑動面位置圖比例尺 S=1:800

(53)

49

(54)

50 14.上手山（C 塊體）

觀測期間：2004/5/1～2004/11/30

觀測間隔：24 小時地質：泥岩、砂岩地表伸縮儀編號：S-3 斜面長：104ｍ地點：長野縣東筑摩郡筑北村西條坡度：20 度

圖-58 平面圖

圖-59 斷面圖 S-3（推估）

Ａ塊體Ｃ塊體Ｂ塊體

圖例備註名稱符號

地滑塊體地滑塊體崩塌、表層地滑擠壓地形地滑方向湧水水井住宅溼地、自然排水路

道路相片拍攝位置

舊地滑裂縫不明顯裂縫凸狀地形

平面圖

地表推估斷面圖

比例尺１：５００

(55)

51

(56)

52 S-6

15.宇井

觀測期間：2004/7/12～2004/8/10

觀測間隔：1 小時地質：砂岩泥岩互層地表伸縮儀編號：S-6 斜面長：157ｍ

地點：奈良縣五條市大塔町宇井坡度：45 度

圖-61 平面圖

圖-62 斷面圖

平面圖

^{比例尺=1:500}

S=1/1000 橫斷圖

圖例

滑動面殘餘土塊

二次崩落土塊二次崩落線部分

實際之滑落面

上部擴大推估滑動面滑動土塊

圖例

(57)

53

(58)

54 No.1

16.越道

觀測期間：2004/10/11～2005/4/21

觀測間隔：1 小時地質：泥岩地表伸縮儀編號：No.1 斜面長：27ｍ地點：長野縣長野市信州新町越道坡度：30 度

圖-64 平面圖

圖-65 斷面圖

圖例

(59)

55

(60)

56

No.1 17.味藤

觀測期間：2004/10/25～2005/4/28

觀測間隔：1～24 小時地質：砂岩

地表伸縮儀編號：No.1 斜面長：183ｍ

地點：長野縣長野市信州新町山穂刈味藤坡度：20 度

圖-67 平面圖

圖-68 斷面圖

調查位置平面圖

比例尺1:1000

(61)

57

(62)

S—1(推估) 18.庄部

觀測期間：2004/10/28～2006/3/14 觀測間隔：24 小時

地點：長野縣東筑摩郡明科町庄部

地質：泥岩斜面長：121ｍ坡度：31 度

圖-70 平面圖

圖-71 斷面圖

格框噴漿護坡工

①案對策工法斷面圖平面圖

橫向集水管工程

橫向集水管工程上段錨錠工

橫向集水管工程中段錨錠工

下段錨錠工

(63)

59

(64)

19.吹

觀測期間：2004/12/16～2007/12/31

觀測間隔：1 小時地質：泥質片岩地表伸縮儀編號：No.2 斜面長：94ｍ地點：徳島縣三好郡井川町吹坡度：40 度

圖-74 斷面圖

No.2

圖-73 平面圖

推估地質斷面圖

圖4-2.2

圖例

(65)

61

(66)

62 S-1

波紋管槽

20.葛城

觀測期間：2004/12/29～2005/9/30

觀測間隔：1～24 小時地質：泥質片岩地表伸縮儀編號：S-1 斜面長：100ｍ地點：徳島縣美馬郡鶴木町半田葛城坡度：29 度

圖-76 平面圖

圖-77 斷面圖

向集水管工

錨錠工

E塊體(受災塊體)平面圖 S=1:500

圖3.5.1 觀測結果平面圖

主側線斷面圖 S=1:400

板工(現場打設立模板工) 鋼索架設工

對策工圖例

圖4.1.3 調查結果斷面圖圖例

(67)

63

(68)

64 圖-80 斷面圖 S-1

圖-79 平面圖 21.天瀬

觀測期間：2004/10/7～2005/9/30

觀測間隔：12 小時地質：綠色片岩地表伸縮儀編號：S-1 斜面長：175ｍ地點：三重縣多氣郡宮川村天瀨坡度：30 度

天瀨地區B塊體主斷面圖

圖例 dt（崖錐堆積物）

裂縫地點

D級岩盤

CL級岩盤

CM級岩盤

CH級岩盤

滑動面

災害時水位

圖3.3.2 天瀨地區主侵蝕線地質斷面圖(既有調查資料摘要) 圖例

管式應變計 (同步實施地下水位監測) 孔內傾斜計

(同步實施地下水位監測) 地表伸縮計崩塌裂縫地滑塊體

圖2.2.1 調查位置平面圖

(69)

65

(70)

66 S—1

22.下舟引（小塊體）

觀測期間：2004/9/1～2005/4/18

觀測間隔：24 小時地質：砂岩、泥岩、礫岩

地表伸縮儀編號：S-1 斜面長：72ｍ

地點：福島縣喜多方市山都町蓬萊坡度：20 度

圖-82 平面圖

圖-83 斷面圖

(壓縮) (拉伸)

2005年3月17日～4月11日融雪時期累積變動量493.4mm (確定變動) 4月中旬之後輕微

圖4-4.8 A-1 塊體內地滑變動區域

A-1-1 副測線側小塊體變動區域（推估）

A-1-1 立測線側變動區域（推估）

管式應變計無變動、輕微融雪時有變動確定有變動

2005年度施工邊坡趾部填土工程

2004年度施工橫向集水管工程

2005年對策後水位 (2005年11月30日水位)

(71)

67

(72)

68 S—2

23.龍澤

觀測期間：2005/7/23～2005/10/31

觀測間隔：1 小時地質：砂岩泥岩互層地表伸縮儀編號：S-2 斜面長：167ｍ

地點：靜岡縣藤枝市龍澤坡度：34 度

圖-85 平面圖

圖-86 斷面圖

圖-5-1-1 調查位置平面圖

調查斷面圖

比例尺 1:500

圖例

崩積土強風化砂岩泥岩（土砂狀）

圖-6-2-1 地質分析橫斷面

強～中風化砂岩泥岩互層強～中風化砂岩泥岩互層中～強風化砂岩泥岩互層破碎帶

(73)

69

位移速度（mm/h）位移加速度（mm/h2 ）

位移量（mm）降水量(mm)

(74)

70

S—1

圖-89 斷面圖 24.東横山

觀測期間：2005/5/7～2006/5/14

觀測間隔：1 小時地質：砂岩黏板岩互層地表伸縮儀編號：S-1 斜面長：199ｍ

地點：岐阜縣揖斐郡揖斐川町東横山坡度：43 度

圖-88 平面圖

踏查平面圖 S=1:1,1000

崩塊殘餘之裂縫

崩塊殘餘

目視無異狀崩塊殘餘

與移動岩塊之邊界線

岩塊狀

圖例

地滑塊體不明顯裂縫落差

崩積土

地滑發生前的崩塌

露頭

背斜面

照片編號

地質斷面圖(下游標準斷面)

傾翻

與地表平行

坡度

(75)

71

位移量（mm）降水量(mm)

(76)

S—1

圖-91 平面圖

圖-92 斷面圖 25.高間草

觀測期間：2006/7/22～2007/1/26

觀測間隔：12 小時地質：砂岩、泥岩、礫岩地表伸縮儀編號：S-1 斜面長：74ｍ

地點：茨城縣常陸大宮市諸澤坡度：28 度

72

圖例

開口裂縫

狀之裂縫

填方平坦面有湧水

縣道

(77)

73

(78)

圖-94 平面圖

圖-95 斷面圖 26.地附山 2

觀測期間：2006/7/25～2007/3/10

觀測間隔：24 小時地質：泥岩地表伸縮儀編號：S-1 斜面長：85ｍ地點：長野縣長野市上松地附山坡度：17 度

74

S—1

18年災害塊體

16年災害塊體

大型砂袋

調查位置平面圖

(79)

75

位移速度（mm/h）位移加速度（mm/h2 ）位移量（mm）降水量(mm)･積雪深(cm)

(80)

76 27.中三栖

觀測期間：2007/7/13～2007/7/20

觀測間隔：1 小時地質：泥岩、砂岩地表伸縮儀編號：S-1 斜面長：438ｍ地點：和歌山縣田邊市中三栖坡度：16°

圖-97 平面圖

圖-98 斷面圖

主斷層線

調查鑽探(設置孔內傾斜計) 調查鑽探(設置地下水位觀測孔) 崖地形

湧水有地滑塊體

(81)

77

圖-99 觀測紀錄（地表伸縮表 S-1，降水量）

(82)

78 28.土肥

觀測期間：2007/7/25～2007/8/10

觀測間隔：1 小時地質：安山岩質溶岩、火山灰地表伸縮儀編號：KS-1，KS-2 斜面長：180ｍ

地點：靜岡縣伊豆市土肥坡度：19 度

KS—1・2

圖-100 平面圖

圖-101 斷面圖

土肥側路面異狀

一次滑動

二次滑動

三次滑動

四次滑動

(83)

79

圖-102 觀測紀錄（地表伸縮儀 KS-1，2,降水量）

(84)

80 S—2

29.東祖谷

觀測期間：2007/8/1～2007/8/7

觀測間隔：1 小時地質：泥質片岩地表伸縮儀編號：S-2 斜面長：10ｍ地點：徳島縣三好市東祖谷下瀨坡度：60 度

圖-103 平面圖

圖-104 斷面圖

分析斷面圖 S=1:200

圖6.2.1 分析斷面圖(S=1:200)

(85)

81

(86)

82 S—1

30.惣津

觀測期間：2009/7/1～2009/8/31

觀測間隔：1 小時地質：頁岩地表伸縮儀編號：S-1 斜面長：55ｍ地點：島根縣松江市三保關町七類坡度：18 度

圖-106 平面圖

圖-107 斷面圖

(87)

83

(88)

84

S—1

圖-109 平面圖 31.相道寺（主滑動）

觀測期間：2010/4/28～2010/6/10 觀測間隔：1 小時

地質：砂岩、礫岩

地點：長野縣北安曇郡池田町相道寺坡度：22 度

圖-110 斷面圖

攝影機攝影機

地滑全貌

主地滑面

(89)

85

(90)

86

S—2 32.肘折（2 次滑動）

觀測期間：2012/4/13～2012/5/13

觀測間隔：12 小時地質：凝灰岩、泥岩

地點：山形縣最上郡大蔵村大字南山肘折坡度：22 度

圖-112 平面圖

圖-113 斷面圖

二次滑動

一次滑動

圖例圖例

鑽探孔地表伸縮儀

道路定點

移動椿

攝影機

①～④湧水（水文試驗）

崩塌移動方向

斷層與傾斜角

空載光達測量空載光達測量推估滑動面

水位

(91)

87

圖-114 觀測紀錄（地表伸縮儀 S-2，降水量，積雪深）

位移量（mm）降水量(mm)･積雪深(cm)

土 木 研 究 所 資 料

I S S N 0 3 8 6 - 5 8 7 8 土木研究所資料 第 4378 號