由本研究團隊另一研究夥伴(黃倩毓，2008)在不同基質COD濃度的批次厭氧 產氫試驗結果，以COD濃度為20,000 mg/L，有最佳產氫率為1.14 mmole
H2/g-CODin；因此本研究在循序批次試驗就以此為基礎，共進行三組不同進流基 質COD濃度的試驗，分別為10,000、20,000、30,000 mg/L。本試驗，以分離式反 應槽SBR+CSTR（前段為：固定化SBR水解反應槽，後段為醱酵產氫反應槽），下 就各濃度試驗來進行探討：
(一) 不同基質 COD 濃度試驗
由圖 4-11 及表 4-28 可以得知，分離式反應槽 SBR+CSTR 之總循序時間+HRT 為 12hr+24hr，進流基質為 30,000 mg/L 時，有最佳的每天產氫率及單位體積產氫 率分別為 151 mmole-H2 /day 及 25.2 mmole-H2 /L．day；其次為進流基質 20,000
0
表 4-30 不同基質 COD 濃度厭氧產氫試驗之分離式 SBR+
及其溶解性 COD 去除率以進流基質 COD 濃度為 10,000 mg/L 最好為 15.6 及 26.5%。
由上述結果可看出，分離式反應槽 SBR+CSTR 之進流基質經過前段 SBR 反 應槽水解其 COD 去除率有限，但其前段 SBR 水解後的產物更容易被後段 CSTR 醱酵產氫反應槽內醱酵產氫菌所利用，而有較多的 COD 去除率。
2.鹼度
由表 4-31 鹼度變化量情形可以看出，當進流基質 COD 濃度為 30,000 mg/L 時，有最多的鹼度消耗量，前段 SBR 水解反應槽鹼度減少量為 10.6%；後段 CSTR 醱酵產氫反應槽鹼度減少量為 17.8%。鹼度消耗量最少為進流基質 COD 濃度 10,000 mg/L 時，前段 SBR 水解反應槽鹼度減少量為 4.05%；後段 CSTR 醱酵產 氫反應槽鹼度減少量為 6.57 %。而在總鹼度減少量分別為 26.6 及 10.4%。
由上述可知，各組不同進流基質濃度均以後段 CSTR 鹼度減少量較多，而前 段 SBR 水解反應槽基質被水解後，而在後段 CSTR 醱酵產氫反應槽有大量的鹼 度消耗的情形，其鹼度消耗量隨著進流基質 COD 濃度增加而增加。
3.揮發酸
由表 4-31 揮發酸濃度變化情形可明顯看出，當進流基質 COD 濃度為 30,000 mg/L 時，有最多的揮發酸增加量，前段 SBR 水解反應槽揮發酸增加量為 140 mg/L；後段 CSTR 醱酵產氫反應槽揮發酸增加量為 3,520 mg/L。揮發酸增加量最 少為進流基質 COD 濃度 10,000 mg/L 時，前段 SBR 水解反應槽揮發酸增加量為 40 mg/L；後段 CSTR 醱酵產氫反應槽揮發酸增加量為 1,410mg/L。而在總揮發酸 增加量分別為 3,660 mg/L 及 1,450 mg/L。
由上述可知，揮發酸濃度增加量隨進流基質 COD 濃度增加而增加，且顯示 在較高濃度的進流基質 COD 濃度下，有更多的基質被後段 CSTR 醱酵產氫反應 槽水解酸化菌水解酸化產生揮發酸就越多，其揮發酸濃度增加量越多，其產氫量 就越好。
表 4-31 不同基質 COD 濃度厭氧產氫試驗之分離式 SBR+CSTR 之進出流水鹼度
量，分別為 13.9 及 11.9%。減少量最少為進流基質 COD 濃度 30,000 mg/L 時，前 段 SBR 水解反應槽總固體物及懸浮固體物之減少量，分別為 11.9 及 9.19%；後 段 CSTR 醱酵產氫反應槽總固體物及懸浮固體物之減少量，分別為 8.03 及
7.78%。而在總固體物及懸浮固體物減少量，分別為 28.3、26.9%及 19.1 及 16.3%。
由上述可知，因為油菜籽粕為固形物，在低濃度進流基質下前段 SBR 水解 反應槽及後段 CSTR 醱酵產氫反應槽均有較多的總固體物及懸浮固體物減少量，
且基質經由水解菌前段 SBR 反應槽水解後，很快的被後段 CSTR 醱酵產氫菌所 分解利用酸化產生揮發酸，而有效的被醱酵產氫微生物分解利用，所以前段 SBR 水解反應槽其出流水總固體物及懸浮固體物減少量均要比後段 CSTR 醱酵產氫反 應槽出流水的總固體物及懸浮固體物減少量來的較多。