BD (2013). Code of Practice for Structural Use of Concrete. Buildings Department, Hong Kong, 187 p.
GCO (1984). Geotechnical Manual for Slopes. (2nd Edition). Geotechnical Control Office, Civil Engineering Services Department, Hong Kong, 295 p.
GEO (1993). Guide to Retaining Wall Design (Geoguide 1). Second Edition.
Geotechnical Engineering Office, Civil Engineering Department, Hong Kong, 258 p.
GEO (2008). Guide to Soil Nail Design and Construction (Geoguide 7).
Geotechnical Engineering Office, Civil Engineering and Development Department, Hong Kong, 97 p.
GEO-HKIE (2011). Design of Soil Nails for Upgrading Loose Fill Slopes.
Geotechnical Engineering Office, Civil Engineering and Development Department, Hong Kong and The Hong Kong Institution of Engineers (Geotechnical Division), 96 p.
HKIE (2003). Soil Nails in Loose Fill Slopes. A Preliminary Study (Final Report).
The Hong Kong Institution of Engineers (Geotechnical Division), 88 p.
附錄 A
施作實例的詳細設計計算
目錄
A.1：施作實例 1 的詳細設計計算
A.1.1：每支釘力的計算
A.1.2:土釘設計的計算
A.1.3：格狀基礎面板的覆蓋百分比
A.1.4：格狀基礎面板的結構設計計算
A.1.5：土釘頭的結構設計計算
A.1.6：格狀基礎面板的施力平衡評估
A.2：施作實例 2 的詳細設計計算
A.2.1：每支釘力的計算
A.2.2:土釘設計的計算
A.2.3 隔架面板覆蓋率百分比
A.2.4 隔架面板的結構設計計算
A.2.5：土釘頭的結構設計計算
A2.6：邊坡性能評估數值分析
A.2.6.1：模型幾何外形
A.2.6.2：模型參數(土壤)
Bulk Unit Weight – Saturated (kN/m3) Poisson’s Ratio
Young’s Modulus (kN/m2) Cohesion (kN/m2) Friction Angle (o)
Glossary of
Symbols:
A.2.6.3 模型參數(隔架面板)
Axial Stiffness (kN/m)
Flexural Rigidity
(kNm2/m) Weight (kN/m2) Poisson’s Ratio
Maximum Bending Moment
E
Symbols:
A.2.6.4：模型參數(土釘)
A.2.6.5：，模型參數(基腳嵌入)
Bulk Unit Weight – Saturated (kN/m3) Poisson’s Ratio
Young’s Modulus (kN/m2)
Glossary of
Symbols:
A.2.6.6：液化前材料組合
Distance (m)
Elevation (mPD)
A.2.6.7：液化前孔隙水壓分佈
A.2.6.8：液化後材料組合
A.2.6.9：液化後孔隙水壓分佈
A.2.6.10：液化後邊坡變形
A.3：施作實例 3 的詳細設計計算
A.3.1：每支釘力的計算
A.3.2:土釘設計的計算
A.3.3 隔架面板覆蓋率百分比
A.3.4 隔架面板結構設計計算
A.3.5：土釘頭的結構設計計算
A.3.6 隔架面板施力平衡評估
附錄 B
2013 年 4 月發表草案的意見回覆
利用土釘修復鬆散填土邊坡的設計圖解 建議與回覆
建議 回覆
GEO/CEDD 1. 1.2(c)節(P.10)
2. 這些施作實例旨在說明 GEO-HKIE（2011）中所強調的新設計 建議，嵌入式基腳的結構設計可按照「2004 年混凝土結構用途操
作規範（第 2 版）」中的指導原則進行作業，內容如同一般的鋼 筋混凝土結構，在 3.6 節中的說明如下：
「數值分析可用於分析混凝土基腳中引起的剪力和彎矩，可根據
「混凝土結構用途操作規範(BD 2004)」用於結構設計中的數值分 析。嵌入式混凝土基腳的設計結構力如附錄 A.2.5。
建議 回覆 坡幾何外形和土釘方向，如 GEO-HKIE（2011）第 4.2.1 節所述，
若僅採用急劇傾斜的土釘設計，則相較於完全液化的狀況，界面
6. 這些施作實例旨在說明 GEO-HKIE（2011）中所強調的新設計 建議，關於 Css/p'峰值比的推導，可參考 HKIE（2003）。
7. 本報告不是用於說明格狀基礎樑、土釘頭和嵌入式混凝土基腳
而無法辨識。
6. 建議在施作實例中從 3 軸試驗結果推導提出證明。
7. 建議施作實例應包括格狀基礎樑、土釘頭和嵌入式混凝土基 腳的加固細節/配置。
的結構細節。
82
建議 回覆 拉伸破壞的部份係數為 1.15。但在 Geoguide 7（2008）表 5.6 建 議使用 1.5 的係數，應該說明 FOS 較小值的理由。
決定靜態液化是否需進行邊坡土壤改良（GEO-HKIE（2011）第 3.2 節） - 在排水條件下使用與液化開始的相關土壤參數（暴集），藉 此檢查鬆散填土邊坡的穩定性。
10. Geoguide 7 第 5.8.1 節規定在鬆散填土邊坡上使用的土釘應遵
循香港教育學院（HKIE，2003）制定的鬆散填土土釘研究報告中 的建議，而第 7.2 節中的 HKIE（2003）報告則建議土釘軸向拉伸 能力應根據 BS 8110 規定的極限承載力（非特徵屈服強度）。因此，
使用 1.15 的部份係數經認定為適當，證明悉如第 2.4 節內容。
建議 回覆
「就深層填土而言，可按照 GEO-HKIE（2011）第 5.3 節所述程序 使用φ'mob 進行作業。」
16. 已知悉狀況，圖面已放大，圖中的內容添加 1 個標籤用於標示
16. 在 A.2.6.10 節中，未表明變形圖是否就是具有基腳壁的狀 況。
17. 關於混合裝設的報告（GEO-HKIE，2011）建議，若土釘裝 設與報告中的說明實例「顯著偏離」時，則使用數值分析來檢
17. 這些施作實例旨在說明 GEO-HKIE（2011）中所強調的新設計 建議事項，不用於涵蓋有關場地限制的所有可能狀況。但在施作實 例 2 中使用急劇傾斜的土釘裝設方法，即反映出香港所面臨 1 個 常見的問題，常因為場地限制而無法使用近水平裝設的土釘。
建議 回覆 排水剪切強度增加的狀況（GEO-HKIE（2011）第 5.2 節）。
19. 第 11 頁 1.2（e）節 - 最後一句「格狀基礎嵌入最小值 0.3 m，可由 回填提供經認定為適當（GEO-HKIE（2011）第 5.6 節）。」，在 GEO-HKIE
（2011）中並未明確說明 0.3 m 深度的格狀基礎嵌入可由回填來提供。
「最小深度 0.3 米經認定為適當（GEO-HKIE（2011）第 5.6 條）」。
應將處理程度降到最低。
建議 回覆
因此，對簡單支護的假設即可算出下列結果：
彎矩 M = u × 土釘間距 × L2 / 8 = 104.37 kNm 剪切力 V = u × 土 釘間距 × L / 2 = 154.39 kN
對連續樑進行簡單的結構分析，結果顯示在簡單支撐樑（即 154.39 kN）和連續樑（156.00 kN）引起的最大剪切力具有可比性，差異 為 1％（見第 93 頁的附錄 B.1.1 內容）。
建議 回覆
例如，為了檢查差異是否隨著荷載條件而顯著變化，已對 50kPa 到 1000kPa 變化不同大小的三角形壓力區域連續樑進行一系列的結 構分析，將算出的剪力與簡單支護假設的剪力進行比較，結果顯示 簡單支撐樑和連續樑中的最大剪力是可比較的，相關的施作實例 其百分比差異為 1％（見 96-97 頁附錄 B.1.2-1.3），提醒設計人員 進行必要的驗證（參見第 5.4 節內容）。
CGE/SM, LandsD
1. 第 1.2（c）節似乎顯示若近水平裝設土釘對急劇傾斜土釘的
請告知減少量是否足夠，若考慮實質性的減少，可採取哪些其 他的措施呢？
實例僅藉由數值分析來進行變形評估，為了實現更大幅度的減少 狀況，可提供更強的結構。
建議 回覆
1. 這些施作實例旨在說明 GEO-HKIE（2011）中所強調的新設計建 議，關於 Css/p'峰值比的推導，可參考 HKIE（2003）。
2. 根據 GEO-HKIE（2011）第 5.4 節內容，若與圖 4.2c 明顯不同的 土釘替代裝設方法旨在適合實際的現場條件時，設計者應使用數值 證明所提出土釘裝設方法的效用和穩固性。若按照 GEO-HKIE
（2011）第 5.4 節採用混合土釘的裝設方法，則無需進行數值分析 來證明所提出方案的穩固性。但應注意到所需的近水平裝設土釘數 量及其傾斜度取決於邊坡的幾何形狀、土壤性質和地下水條件，如
法不同），這無需進行數值分析嗎？
3. 3.1 節：設計場景和假設
第 19 頁第 8-9 行 - 提到嵌入式混凝土基腳旨在減少填土液化 時的邊坡運動，根據第 3.7 節中的數值分析結果，應列舉 1 個 施作實例來說明基腳的設計內容。
GEO-HKIE（2011）第 5.4 節所述，應考慮面板層的施力平衡進行相 關的檢查。
3. 這些施作實例旨在說明 GEO-HKIE（2011）中所強調的新設計建 議，嵌入式基腳的結構設計可根據相關的結構設計標準，如「2013 年混凝土結構用途操作規範」，在 3.6 節中的說明如下：
「數值分析還可提供混凝土基腳中引起的剪力和彎矩」，可根據相 關的結構設計標準執行作業。嵌入式混凝土基腳的設計結構力如附 錄 A.2.5。
建議 回覆
101 頁內容）。在這個模型中，根據不同的荷載點（10、20、30 和 60 個）算出 FOS 值，結果顯示相較於相同的滑動面，在相同的 穩定三角形壓力區域內，FOS 值為 60kPa 在 0.991 到 1.122 的範
圍 內 。
建議 回覆
量
點
即可比較 10 點、20 點、30 點和 60 點的荷載狀況，得到的 FOS 值分別為 1.102、1.105、1.078 和 1.08，這是可接受的小差異。
理論上，三角形土壤壓力區域應盡量使用最多的施力點進行荷載 建模。但假如使用太多的荷載點，則無法使用試錯法決定穩定壓 力。在所考慮的狀況，已證明 10 個荷載點足以將誤差限制在 3％
以內。就其他的設計條件而言，設計人員應自行作出工程判斷，
藉此決定代表土壤壓力的最小荷載點數量。
建議 回覆
土釘相關內容 - 初步研究（HKIE，2003）建議使用連續樑結構/覆蓋
建議 回覆
B.1 – 連續樑結構分析（施作實例的施壓）
B.1.1:結構分析實例（土壤壓力最大值= 87 kPa）
B.1.2：分析摘要
B.1.3：分析結果
B.2 – Ir Leslie Swann 在意見中附上的數字
圖 1
圖 2
100
圖 3
圖 4
圖 5
圖 6
案例 1：垂直於邊坡結構的荷載點方向
圖 7
案例 2：荷載點方向的邊坡平均角度(30.26 度)
圖 8
B.3：格狀基礎半徑滑動面 60 個荷載點案例的邊坡穩定性分析
施作實例 1(無排水條件下穩定狀態)
B.4：使用雙線性滑動面劃分不可液化的區域
施作實例(排水)
編譯：水土保持局技術研究發展小組
Research and Technology Development Team, SWCB, COA December 2018
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