從 0.33-9.52，上段之高寬比 0.6-11.9，不同的尺寸比 例對壁體剛度可能造成影響。
4-3 試體規劃、製作及實驗方法
考慮穿斗式民宅架扇部位及簷牆部位之中段壁體，並考慮實驗場 地空間限制後將試體內部「寬、高、邊框厚度」設定為 90 ㎝×90 ㎝×
6 ㎝，籬梗材料皆為莿竹，而籬梗間距考慮田調分析結果之尺寸分佈
（11-40 ㎝，以 21-30 ㎝為最多）；籬梗長度亦考慮田調分析結果之 尺寸分佈（主要分佈在 21-50 ㎝）；邊框厚度亦為多數實際壁體尺寸。
為了簡化木框四端接點對於壁體剛度之複雜交互影響，乃在試體邊框 四接點作鉸接，壁體邊框可自由在平面上變形以直接求取壁體剛度。
詳細試體規劃如下表 4-2 及 4-3：
圖 4-1 實驗試體示意圖
表 4-2 試體因子規劃
變化程度 A 籬梗長度 B 籬梗間距 C 籬仔材料與編法 D 土灰有無
1 26 ㎝ 15 ㎝ 莿竹站竹 有覆土
2 42 ㎝ 26 ㎝ 莿竹倒竹 無覆土
3 90 ㎝ 桂竹倒竹
4 五節芒
表 4-3 試體規劃
實驗 暗梗數 籬梗長度 籬梗數量 籬梗間距 籬仔材料 籬仔編法 土塗有無 對照組 1 1 根 42 ㎝ 6 根 15 ㎝ 莿竹 站竹 有
2 2 根 26 ㎝ 6 根 15 ㎝ 莿竹 站竹 有 討論籬
梗長度 3 0 90 ㎝ 6 根 15 ㎝ 莿竹 站竹 有 討論籬
梗間距 4 1 根 42 ㎝ 4 根 26 ㎝ 莿竹 站竹 有 5 1 根 42 ㎝ 6 根 15 ㎝ 莿竹 倒竹 有 6 1 根 42 ㎝ 6 根 15 ㎝ 桂竹 倒竹 有 討論籬
仔材料
與邊法 7 1 根 42 ㎝ 4 根 26 ㎝ 五節芒 - 有 討論有
無塗土 8 1 根 42 ㎝ 6 根 15 ㎝ 莿竹 站竹 無
4-4 實驗方法
本實驗將試體下邊框固定於實驗架上，施水平力以量測試體剛 度；除了實驗架本體由 4 根 W 型鋼以螺栓組合之外，尚包括試體施力 裝置、固定裝置、應力及變位測定裝置。將試體上架後採用單向荷載 的施力方式將試體推至破壞為止。
圖 4-2 實驗裝置圖
4-4 試體破壞模式
3. A3 試體：此為無暗梗、籬梗長度較長之試體（90 ㎝），破壞初 期於壁體中央出現垂直向之裂縫，與一般豎竹壁體相似，垂直 裂縫往左右擴張而均勻配置；隨著變位增大，整堵壁體逐漸向 面外突出，此時壁土與編竹材已脫開而出現較多較短的水平或 斜向裂縫，最後成 裂狀，但壁土仍以小塊小塊的土片掉落，
卸載後於壁面上尚留存大片壁土。壁土突出破壞狀況如圖 4-5、4-6 所示。
4. D2 試體：此為無壁土試體，壁體旋轉勁度相對非常軟弱。當水 平力由左向右推移時，其暗梗隨邊框變位而向右傾斜，傾斜後 之暗梗與左右邊框保持平行；籬梗左端隨邊框或暗梗向右下方 位移而旋轉，右端則逐漸從邊框或籬梗中脫落；籬仔則受到擠 壓而填滿空隙，部分作面外旋轉。於實驗後觀察各骨架材之接 點狀況，均未發生嚴重明顯之破壞。
圖 4-3 豎竹或五節芒籬仔壁體破壞示 意圖
圖 4-4 倒竹籬仔壁體破壞示意圖
圖 4-5 A3 試體背面壁土凸出狀況。 圖 4-5 A3 試體正面壁土呈凹陷狀。
4-5 實驗結果討論
八組試體的實驗結果如表 4-4 所示，載重變形曲線圖如圖 4-7 所示。由表可知各組試體之變異性及其主要結構特性，如初始勁度、
最大強度及強度下降率，將由各變異因子討論其對於結構特性之影 響。
圖 4-7 各組試體載重變位曲線圖
表 4－4 八組試體的結構特性比較 192.67kg/cm，推測主因在於其籬梗數較少為 4 根而籬梗間距較大為 27 ㎝，籬仔穿梭於籬梗間緊密度較差，進而影響壁土勁度之表現。
暗梗試體初始勁度普遍大於一根暗梗的趨勢可知，暗梗數量增加其試 體初始勁度也應該增加，但該試體卻較其他一根試體之初始勁度為 高，這樣的原因有可能係試體間之差異所引起，但由於僅進行一組試 體實驗，而無法做進一步之討論，因此本研究初步認為試體內部暗梗 數可能影響試體初始勁度，但有必要再進行持續研究。
圖 4-7 O、D2、B2 試體載重變位曲線圖
另外比較（A3、C2、C4）及（O、C3）兩群試體之初始勁度如圖 4-8，則發現籬仔厚度較厚的試體具有較大的初始勁度，其中 O 及 C3 之籬仔厚度皆在 0.3 公分左右，C2 及 C4 之籬仔厚度分別為 0.5 公分 及直徑 1.5 公分，在試體製作過程中即發現，籬仔厚度增加，其編織 後的緊密程度亦愈高，而實驗結果亦證實其初始勁度愈大，可見壁體 的初始勁度與內部編織後之鬆緊度有關。
圖 4-8 O、C2、C3、C4 試體載重變位曲線圖 4-5-2 最大強度
由實驗結果發現，D2 無壁土試體之最大強度明顯偏低， 顯見壁 土在壁體強度上所扮演的角色。而有壁土試體以 B2 試體之最大強度 最低，可見籬梗間距較大，籬梗與籬仔間密合度較差之試體，其壁體 牆度亦降低。和初始勁度相同，A1 試體亦為强度最大之試體，推測 其與兩根暗梗之特徵有關，然 A3 無暗梗試體在試體最大強度上亦有 偏高之趨勢，即 A3 無暗梗試體之最大強度大於其他一根暗梗試體，
其原因可能由試體差異性引起，值得進一步實驗研究之。而 O、C2、
C3、C4 四組相異籬梗材料、構法之試體，在試體最大強度上未呈現 明顯落差（分佈從 237.4~292.2kg），以此推測籬仔材料、構法之因 子對壁體最大強度未造成影響。
4-5-3 強度下降率
在本研究之 8 組試體中，除 D2 試體由於強度未明顯上升及 B2 試 體強度上升較緩，達最大衝程時試體載重變位曲線僅稍稍越過最大強 度，因而未取得壁體強度下降率資訊外，由圖 4-9 可看到其餘六組試 體在試體強度下降時，由試體載重變位曲線之斜率明顯分成兩群，分 別為（A1、C4、O）及（C2、A3、C3）；由表 4-3 可知，A1、C4 及 O
試體之強度下降率在-0.8~-1.2 之間，其籬仔分別為豎竹及五節芒，
由實驗時之破壞狀況發現，此三組試體籬仔與壁土之握裹較佳，於實 驗過程中壁土僅微微掉落，裂縫狀況大致為垂直均佈，因而在實驗後 半階段壁體強度緩緩下降；而 C2、C3、A3 試體強度下降率在-38~-41 間，其中 C2、C3 試體籬仔均為倒竹，兩試體之籬仔與壁土握裹較差，
在實驗後半段均有大片土片掉落，因而壁體強度急速下降；至於 A3 試體雖為豎竹籬仔，壁體於實驗後半段亦僅有少量土片掉落，但由於 籬梗長度過大，於實驗後期壁體出現明顯外凸現象，壁面上出現大量 斜向或水平小裂縫，以此判斷該試體在實驗後期其壁土與骨架間已有 鬆脫之現象，造成壁體強度大幅下降之結果。由實驗結果發現，壁土 剝落程度愈大，壁體於實驗後期之強度衰減也愈快。
圖 4-9 O、A1、C4、A3、C2、C3 試體載重變位曲線圖
4-6 小結
歸納前面之實驗結果，本實驗得到以下四點與壁土有無、籬仔材 料與構法、籬梗數量、暗梗數量（籬梗長度）相關之結論。
1.由實驗發現，壁土明顯影響壁體強度及勁度，壁體骨架在壁體強度 及勁度上作用甚低，若扣除 B2 試體之影響，其餘六組有壁土試體 之平均初始勁度為無壁土試體之 51.24 倍，平均最大強度則為無壁 土試體之 5.66 倍。
2.相異籬仔材料與壁土間之握裹力，影響壁體後期強度下降特性，其 中與壁土握裹較佳之豎竹及五節芒籬仔試體，其試體強度下降較緩 而具有較佳之結構特性；倒竹籬仔與壁土握裹力較差，造成試體在 越過最大強度後強度急速下降之特性。
3.由籬梗數量影響籬仔與籬梗間之鬆緊程度，進而影響試體之初始勁 度與最大強度，其中籬梗數愈少與籬梗間之密合亦愈鬆，該試體之 初始勁度即強度愈小；反之則試體初始勁度及強度較佳。
4.由實驗結果之趨勢發現，暗梗數較多之試體其壁體之初始勁度及最 大強度均有較高之傾向，至於 A3 無暗梗試體之初始勁度及最大強 度為何大於所有單暗梗試體？由於本研究於各組試體間僅各做一 組實驗，A3 試體實驗數值偏高之原因值得進一步以實驗討論之；
但暗梗數較少之試體，由於籬梗長度過大，試體於受力後產生壁面 向面外凸出破壞之現象，進一步造成壁土與壁體骨架脫離造成壁體 強度急速下降之結果。由以上結果得知，在適當寬度內配置暗梗，
有助於提高壁體初始勁度及最大強度，更可防止壁體向面外凸出，
壁土與骨架材脫離而壁體強度急速下降之現象。