第五章 廢棄土之性質
2. 在28 days 抗剪強度方面，其凝聚力 c 與內摩擦角 φ 分別為如下：
6.2 土壤水泥技術改良渥太華砂性質
於本研究，其渥太華砂性質之試驗如下：
1. 土樣：渥太華砂，
2. 齡期：
t
c=7days及28days，3. 水泥含量：
a
w= 2%、4%、8%、12%、16%五種，4. 夯實狀態：
w
＝16％，5. 此一試驗共計10顆試體。
本研究擬以水泥依標準夯實固化渥太華砂，但為與本研究之土樣 試驗條件相互呼應，故含水量設定為16%。而試驗方法僅施行無圍壓 縮及直接剪力試驗，所得之數據結果，再與本研究之廢棄土做強度上 之探討。故本研究擬找出一組試體強度之比較基準，以利土壤水泥領 域有一套強度評定之依據。
6.2.1 無圍壓縮
圖6.30 為試驗試體破壞之情形；圖 6.31 及 6.32 所示為 7 天及 28 天之無圍壓縮應力、應變行為，其試驗數據已詳列於表6.5。但 2％
水泥含量之試體，養護 7 天幾乎還無法固化達一定強度，因此無法施 作本試驗。其他試體的強度如預期般，填塞渥太華砂之水泥藉膠結作 用發揮固化之功效，其無圍壓縮強度與水泥含量及齡期皆有正比之關 係。
試體在養護7
days後，其 q 值與
uE
50分別為如下：當水泥含量為 4% 時 ， q
u =156kPa
、E
50 =78.5MPa ； 當 水 泥 含 量 為 8% 時 ， q
u=567kPa
、E
50=95MPa ；當水泥含量為12%時， q
u =1625kPa
、E
50 =116.6MPa ； 當 水 泥 含 量 為 16% 時 ， q
u =2677kPa
、E
50=134.4MPa 。
試體在養護28
days後，其 q 值與
uE
50分別為如下：當水泥含量為 2%時， q
u=45kPa
、E
50=22.6MPa；當水泥含量為4%時， q
u=334kPa
、E
50=83.9MPa；當水泥含量為8%時， q
u=1150kPa
、E
50=96.2MPa ； 當水泥含量為12%時， q
u=2401kPa
、E
50=120.5kPa ；當水泥含量為 16% 時， q
u=5418kPa
、E
50=143.1MPa 。
由試驗結果可以清楚的看出， q 值隨著水泥量的增加而有提
u升，不論齡期是7天或是28天，幾乎都是以線性關係的趨勢。在強 度方面，齡期28天與7天之試體比較，其分別提升2.1倍、2.0倍、1.5 倍、2.0倍；在
割線模數方面，其分別提升1.1倍、1.0倍、1.0倍、1.1 倍。由以上數據分析的結果表示，其強度提升1.5～2.0之間；
割線 模數卻只在1.0～1.1之間，乃為渥太華砂性質的關係，因本身為均質 材料之故，由粒徑分佈圖即可知曉；故吾人認為其材料用來當固化 土壤之參考標準，是非常可行的。
6.2.2 直接剪力
其試驗條件如下：
1. 土樣：渥太華砂，
2. 齡期：
t
c=7days及28days，3. 水泥含量：
a
w= 2%、4%、8%、12%、16%五種，4. 夯實狀態：
w
＝16％，5. 此一試驗共計10組試驗，30顆試體。
計施行10組試體，而圖6.33為試驗試體破壞之情形；其直接剪力 試驗結果關係詳見圖6.34及6.35，並將直剪試驗結果彙整於表6.6。茲 就試驗結果，摘要說明如下：
試體在養護7
days後，其凝聚力 c 與內摩擦角
φ分別為如下：當 水泥含量為2%時， c
=5.25kPa
、φ=26.8°；當水泥含量為4%時，
c
=15.65kPa
、φ=31.7°；當水泥含量為8%時，
c=17.41kPa
、φ=37.9°； 當水泥含量為12%時， c
=31.51kPa
、φ=63.2°；當水泥含量為16%
時， c
=209.33kPa
、φ=52.1°。
試體在養護28
days後，其凝聚力 c 與內摩擦角
φ分別為如下：當 水泥含量為2%時， c
=5.24kPa
、φ=35.3°；當水泥含量為4%時，
c
=14.79kPa
、φ=32.5°；當水泥含量為8%時，c
=76.53kPa
、φ=28.4°； 當水泥含量為12%時，c
=129.04kPa
、φ=59.3°；當水泥含量為16%
時， c
=280.61kPa
、φ=56.8°。
由試驗結果可以看出，抗剪強度隨著水泥量的增加而有提升，
不論齡期是7天或是28天都有此趨勢。但是，內摩擦角隨著水泥量
的增加之關係，就沒有那麼明顯。在水泥含量 a
w=2%及4%時，由
添加水泥含量低，又因齡期短及材料為砂質等原因下，水分不足而
使水化反應不佳，使其強度在7天及28天有相同之趨勢；而在水泥
含量 a
w=8%以上時，其抗剪強度也隨齡期增加而提升。
在文檔中
1.3 研究流程
(頁 114-117)