第三章 實尺寸鋼構屋切削減弱式接頭鋼梁與梁柱接頭之火害 實驗
3.8.6 室內溫度
本計畫於火害實驗區內佈設數條熱電耦樹，用以量測實驗區內之空氣溫度。本段 落呈現 A 區內部位於目標切削減弱式接頭鋼梁西側之熱電耦樹 A30、A22 及 A42，
其中 A30 緊貼目標鋼梁之中點西側，A22 位於南小梁下方與目標鋼梁相距 2 公尺，
A42 位於北小梁下方與目標鋼梁相距 2 公尺，詳細配置如圖 3-49 右上角所示。
(a) 熱電耦樹 TT-A30 之溫度歷時曲線
(b) 熱電耦樹 TT-A22 之溫度歷時曲線
(C) 熱電耦樹 TT-A42 之溫度歷時曲線
圖
3-49 A 區目標鋼梁西側熱電耦樹之溫度歷時曲線圖 (本研究整理)
A 區內緊貼目標鋼梁西側之熱電耦樹 A30 七個測溫點的溫度歷程顯示在圖 3-49(a)，由圖表可發現暴露於隔間牆開口的 1 號、2 號及 3 號測溫點在 500 秒內的升溫 斜率相對於其他單側受隔間牆屏蔽的點位較大，並且受到 C 區往 A 區對流之空氣影 響，與 C 區鄰近的熱點耦樹 C36 的升溫斜率相似，500 秒後各測溫點的趨勢漸趨一 致，到1800 秒時達溫度高峰 1000 多度。
而距離目標鋼梁較遠之熱電耦樹A22 與 A42 的溫度歷程分別顯示於圖 3-49(b)及 圖3-49 (c)，綜觀兩者有相似的升溫趨勢，且各測溫點曲線的差異較 A30 小，可以看 到A22 與 A42 在 500 秒內之升溫速率皆以 3 號測溫點最快，並在垂直地面方向朝上 下遞減，500 秒至 1800 秒各測溫點的曲線斜率較緩，1800 秒時達到溫度高峰約 1100 度
降溫階段，熱電耦樹A30、A22、A42 的變化趨勢一致，初期溫度急遽下降，斜 率之絕對值逐漸變小，到4000 秒後斜率不再明顯變化。
本段落呈現C 區內部位於目標切削減弱式接頭鋼梁東側之熱電耦樹 C36、C24 及 C44，其中 C36 緊貼目標鋼梁之中點東側，C24 位於南小梁下方與目標鋼梁相距 2 公 尺，C44 位於北小梁下方與目標鋼梁相距 2 公尺，詳細配置如圖 3-50 右上角所示。
(a) 熱電耦樹 TT-C36 之溫度歷時曲線
(b) 熱電耦樹 TT-C24 之溫度歷時曲線
(c) 熱電耦樹 TT-C44 之溫度歷時曲線
圖
3-50 C 區目標鋼梁東側熱電耦樹之溫度歷時曲線圖 (本研究整理)
C 區最接近目標鋼梁之 C36 熱電耦樹溫度歷時顯示於圖 3-50 (a)，由圖表可觀察 到400 秒內，暴露於隔間牆開口的上半部測溫點位 1 號、2 號、3 號及 4 號測溫點有 較大的升溫斜率，相對而言，下半部的測溫點位升溫斜率較小，400 秒後各測溫點升 溫曲線趨緩，於1500 秒時達到一處平原區，1900 秒時溫度突然急遽上升，各測溫點 之的溫度趨於一致，在2100 秒時達第一處溫度高峰約 1050 度，2100 秒至 2900 秒內 短暫降溫，2900 秒時溫度再度開始爬升，在 3500 秒時達到第二處溫度高峰約 950 度，
隨後降溫至4500 秒時進入平原區，6000 秒開始明顯降溫，7000 秒後降溫曲線趨緩。
而距離目標鋼梁較遠之熱電耦樹C24 與 C44 的溫度歷程分別顯示於圖 50 (b)及圖 3-50 (c)，兩者亦有相似的升溫趨勢，由圖表可看到在升溫階段 C24 及 C44 之 2 號測溫 點的溫度皆具最高的溫度，在垂直地面方向往上下遞減。在500 秒內，各測溫點的溫 度急遽爬升，500 秒後曲線斜率變小，爾後於 1500 秒時達到一處平原區，1900 秒後 溫度繼續爬升，2300 秒時達到溫度高峰約 1050 度，之後進入降溫階段，2300 秒至 5000 秒間曲線斜率絕對值漸減，直到 5000 秒後斜率不再變化。
第九節 小結 91.22 mm；火害實驗後，RBS 大梁與南側小梁連接處變位回彈至向下 10.29 mm，
RBS 大梁中點的變位回彈至向下 8.55 mm，RBS 大梁與北側小梁連接處的變位回
(4) 初步觀察樓板火害後的情況發現：從實驗區一樓可以觀察到當鋼承鈑受到高溫火 害後產生的局部挫屈，和鋼承鈑接縫處分離的情形，而從實驗區二樓可以發現樓 板混凝土產生許多裂縫。比較兩區樓板變位歷時曲線，得知A 區的殘餘變位相較 於C 區大得多，造成此種現象的原因初步判斷是因為 C 區的鋼承樓板與小梁是由 雙排剪力釘連接，與小梁的複合作用較佳，隨溫度降到室溫，強度也有一定程度 的恢復，故回彈量較多，而A 區的鋼成樓板與小梁僅用單排剪力釘連接，經高溫 火害後，與小梁的複合作用變差，導致樓板變位回彈量有限。