雖然在北嶺地震與阪神地震中都出現梁柱接頭受損的情況，但是在阪神地震 中大部份受損的接頭皆有塑性與局部挫屈的現象出現，與北嶺地震中大部份的梁 柱接頭脆性破壞的情況不同（Nakashima 1999）。
美國方面在北嶺地震後，發現鋼骨抗彎構架的梁柱接頭出現非預期性的脆性 破壞，因而引起了許多學者對此進行研究。以下所敘述之破壞模式是 FEMA
（1995）對北嶺地震所見的破壞模式所作之分類，：
2.1 梁柱接頭之破壞模式
北嶺地震後，針對鋼骨抗彎構架所進行的破壞調查報告，依其發生位置及破 壞方式，將破壞模式區分為(FEMA 1995)：梁端之破壞模式 (G)、柱翼板之破壞 模式 (C)、梁柱腹板交會區(panel zone)之破壞模式(P)、銲道之破壞模式 (W) 以 及剪力板之破壞模式 (S) 等五種。以下針對此五種破壞模式說明：
2.1.1 梁端破壞之破壞模式
梁在梁柱接頭處的破壞模式共有八種，包括：上端或下端梁翼板挫屈 (G1)、
上端或下端梁翼板降伏 (G2)、上端或下端梁翼板熱影響區內開裂(G3)、上端或 下端梁翼板熱影響區外開裂 (G4)、上下端梁翼板開裂 (G5)、梁腹板挫屈或降伏 (G6)、梁腹板開裂 (G7)、梁斷面側向扭轉挫屈（lateral torsional buckling）(G8)。
以上破壞模式之詳細位置見圖2.1。
2.1.2 柱翼板之破壞模式
柱翼板在梁柱接頭處的破壞模式共有七種，如所列。包括：柱翼板開裂(C1)、
柱翼板塊狀開裂（tear-out or divot） (C2)、柱翼板熱影響區外開裂 (C3)、柱翼 板熱影響區內開裂 (C4)、柱翼板層裂（lamellar tearing） (C5)、柱翼板挫屈 (C6)、
柱續接板破壞 (G7)。以上破壞模式之詳細位置見圖 2.2。
2.1.3 梁柱腹板交會區之破壞模式
梁柱接頭處之梁柱腹板交會區的破壞模式共有九種，如所列。包括：連續板 (continuity plate)挫屈、降伏或開裂 (P1)、連續板銲道破壞 (P2)、柱腹板降伏或 韌性變形 (P3)、疊合板（doubler plate）的銲道破壞 (P4)、疊合板厚度方向局部 開裂 (P5)、柱腹板厚度方向局部開裂 (P6)、柱腹板或疊合板厚度方向全部或近 乎全部開裂 (P7)、柱腹板挫屈 (P8)、整個梁柱腹板交會區 (包括柱翼板)開裂 (P9)。以上破壞模式之詳細位置見圖 2.3。
2.1.4 銲道之破壞模式
梁柱接頭處的銲道破壞模式共有五種，如表所示。包括：銲趾處開裂 (W1)、
沿銲道本身開裂 (W2)、沿銲道與柱翼板交接面開裂 (W3)、沿銲道與梁翼板交 接面破壞 (W4)、超音波可檢測到但未達破壞標準之瑕疵 (W5)。以上破壞模式 之詳細位置見圖2.4。
2.1.5 剪力板之破壞模式
梁柱接頭處之剪力板的破壞模式共有六種，如所示。包括：剪力板與柱翼板
間之銲道局部破壞 (S1)—剪力板與柱翼板間之銲道局部破壞但梁翼板完整 (S1.a)、剪力板與柱翼板間之銲道局部破壞且梁翼板開裂 (S1.b)、剪力板填角銲 道破壞 (S2)—剪力板填角銲道破壞且梁翼板完整 (S2.a)、剪力板填角銲道破壞 且梁翼板開裂 (S2.a)、剪力板栓孔處垂直向之開裂或變形 (S3)、剪力板的降伏 或挫屈 (S4)、螺栓鬆弛、破壞或掉落 (S5)、剪力板與柱翼板肩的銲道全部開裂 (S6)。以上破壞模式之詳細位置見圖 2.5。
2.2 梁柱接頭可能破壞之原因
Krawinkler (1996)指出，梁柱接頭的破壞並非為單一因素所控制，而是由各 種可能因素所造成的，包括：
2.2.1 結構系統方面
在大部分於北嶺地震發生破壞的抗彎構架中，多數的構架皆用於傳遞垂直載 重，只有少數構架用以抵抗側向地震力，造成結構系統的贅餘度較低，而減少結 構系統應力重新分配的機制。除此之外為滿足結構系統在地震力作用下的側向位 移限制，大多須採用較大尺寸的梁，導致梁翼板的全滲透銲接量增大，造成銲接 方面的問題。
2.2.2 材料方面
在強柱弱梁的設計原則下，一般的鋼骨抗彎構架在材料使用方面，梁較常採 用的為A36 鋼材，柱較常採用的為 A572 Gr.50 鋼材。 FEMA (1995) 顯示，近 幾年來美國的鋼鐵供應商所提供的A36 鋼材，其降伏強度常超過 36 ksi，平均降 伏強度及極限強度分別為 49 ksi 及 69 ksi。另外在地震力的返復載重作用之下，
應變固化效應可能使得梁的彎矩強度增加50﹪以上（Krawinkler 1983）。因此在 上述的因素作用之下，如果設計者仍以 A36 鋼材的標稱強度進行設計，將使得
梁柱接頭處梁的設計作用力遠小於真實作用力，導致選用的柱強度及銲材強度相 對降低。如果梁翼板的實際降伏強度遠大於標稱強度，甚至可能造成柱強度不足 形成弱柱強梁之設計，或是銲材強度之不足而形成銲道破壞。
2.2.3 銲接方面
在母材方面，因為銲接過程的高入熱量會改變銲道附近母材的晶格與晶相，
使得母材脆化，形成所謂的熱影響區（HAZ），此情況常見於梁端上下翼板及梁 柱腹板交會區的柱翼板。對於柱翼板而言，與梁上下翼板接合的相對高程處，其 內側須加銲加勁板，造成此處的柱翼板重複受熱；有時亦需於梁柱腹板交會區增 銲疊合板，造成其兩側銲道附近的柱翼板脆化。在北嶺地震發生前，塑性鉸的發 生位置皆設計於梁柱接頭處；當塑性鉸發生在梁柱接合處時，梁端上下翼板的全 滲透銲道附近的熱影響區或梁柱腹板交會區的柱翼板，在無法發揮適當的韌性情 況下自然容易產生開裂。
銲道的瑕疵及細部問題，是北嶺地震接頭破壞案例中最常見的問題。下翼板 的全滲透銲接，因受梁腹板所阻，無法如上翼板的全滲透銲接可連貫施工，甚至 有左右分段施工之情形，造成在梁腹板扇形切角處的下翼板全滲透銲道的不連 續；也因為梁腹板的因故，使得下翼板全滲透銲道的超音波檢測無法順利進行，
而無法有效控制此類銲道的品質。其他常見的銲道破壞原因尚有：銲接工人的施 工品質、銲道檢測準確度不足、起弧段銲接品質不良、銲接角度過小、銲道疊層 過大及排列不良等。
2.2.4 梁柱腹板交會區方面
梁柱腹板交會區主要用以承受梁翼板所傳入的剪力，但是在地震力的作用 下，則需同時承受由柱端傳入的拉力。如果此時柱翼板又出現開裂之情況，將造 成梁柱腹板交會區柱腹板的開裂。當塑性鉸發生在梁柱腹板交會區時，梁柱腹板 交會區可能因剪力變形過大，使得梁柱腹板交會區在四個角偶處產生局部曲折
（kink），當梁翼板與翼板全滲透銲接處曲折程度嚴重時極易造成接合處的破 壞，包括梁翼板或柱翼板的開裂、梁端上下翼板全滲透銲道破壞。
2.2.5 其他方面
其他可能的原因包括：樓板與梁上翼板的結合，中性軸隨之往上翼板移動，
使得下翼板受到更大的應力；扇形切角加工不當傷及母材，導致梁翼板的開裂；
梁翼板全滲透銲接處的墊襯板與柱翼板間未銲接的自然縫隙，容易造成應力集中 現象及銲道開裂的初始裂縫。
對於同一材料而言，如果要有相同程度的單向應變，受到另二個方向束制的 元素所承受的應力將高於無束制的元素所承受之應力。在梁柱接頭區，梁翼板因 受到接合處的束制，處於三軸應力之狀態，其應變行為已非單向外力作用下之情 況，此時梁翼板已無法發揮其在單軸拉伸試驗中所具有之韌性，而發導致脆性破 壞的發生(Bruneau et al. 1998)。