相關文獻介紹

Pessiki and Pieroni (1997) 以受純軸壓試驗方式探討混凝土強 度、主筋數量、螺旋箍筋之尺寸與強度對 RC 試體之影響。研究結果 顯示強度較高之混凝土韌性表現不如強度較低之混凝土，當主筋佔試 體比例較高時能夠使試體維持峰值載重至較大之變位，但韌性表現會 比較差，在螺旋箍筋之體積維持定值之情況下，增加螺旋箍筋之尺寸 與強度有助於試體韌性之上升。

Tan and Yip (1999) 以受純軸壓試驗方式探討橢圓箍筋之體積與 長軸與短軸比對 RC 試體之影響。研究結果指出橢圓箍筋對混凝土有 效地提供側向圍束力並且增加強度與韌性，箍筋體積之增加有助於試 體強度之提升，但長軸與短軸比例之增加則會使試體強度下降。

Razvi and Saatcioglu (1999) 受純軸壓試驗方式探討混凝土強度、

圓型箍筋之體積佔有率、形式、間距對 RC 柱之影響。研究結果使用 高強度混凝土會有嚴重之脆性行為發生，因而需要較高強度之箍筋圍 束壓力，可以經由增加箍筋體積佔有率或強度來提高，由此研究得到 如混凝土強度為 124 MPa 時，則側向螺旋箍筋需要 1000 MPa 以上方

能有效提供混凝土圍束壓力，在圓形箍筋能夠防止因混凝土向外擴張 而打開之情況下，其圍束效果會優於圓形螺旋箍筋。

Sato and Yamaguchi (2000) 以受純軸壓試驗方式探討箍筋形式、

數量與箍筋間距對 RC 柱行為之影響。研究結果顯示靠近柱長中心之 箍筋對柱之影響力大於柱長兩端之箍筋，且主筋挫屈行為對於柱之強 度與韌性有著顯注之影響。

Khaloo and Bozorgzadeh (2001) 以受純軸壓之試驗方式探討箍筋 之間距與直徑對使用高強度混凝土之 RC 柱圍束行為之影響。研究結 果用顯示較小直徑之箍筋進行圍束會產生試體強度與韌性之下降，而 箍筋間距之縮小則有助於試體圍束之效果。

陳誠直與葉士青 (1996) 以試驗之方式，探討斷面之鋼骨形狀、

鋼骨含量、箍筋間距、箍筋形狀等參數變化對於包覆型 SRC 短柱在 軸向載重下極限強度、圍束效應、極限載重後剩餘強度之影響。試驗 結果顯示當箍筋間距縮小時，能夠有效提高圍束效應，但是同樣間距 下使用雙箍筋無法有效提升極限強度；試體達極限載重後初期之剩餘 強度值，以 SRC 柱內部使用面積較大之十字型鋼骨表現最好。

蔡克銓等人 (1996) 以試驗方式探討鋼骨量、箍筋間距及形狀、

主筋數量對包覆型鋼骨鋼筋混凝土(SRC)受軸向載重之受力行為。結

果顯示在發生破壞後使用八角型箍筋之試體韌性行為較使用四角型 箍筋之試體好，增加主筋使用量對於極限強度之貢獻大於增加鋼骨使 用量。並利用有限元素程式 ANSYS 對試體進行分析，考慮圍束之效 應，分析結果能準確預測試體之行為。

翁正強等人 (1998) 以理論模式研究包覆型 SRC 柱中混凝土受鋼 骨圍束之行為，並分析推導出圍束箍筋量之計算公式。研究結果顯 示，鋼骨翼板寬度變化對於 SRC 柱圍束效應有直接影響，當考慮鋼 骨翼板對柱內混凝土圍束之貢獻時，SRC 柱所需之箍筋量將可以合理 放寬。

El-Tawil et al. (1999) 以 ACI 318、AISC-LRFD 以及 AISC Seismic 設計規範公式對使用一般箍筋與 seismic hoop reinforcing、受不同比 例彎矩-載重以及不同強度混凝土之包覆型 SRC 柱進行強度計算。研 究 結 果 顯 示 使 用 高 強 度 混 凝 土 相 較 於 中 低 強 度 混 凝 土 更 能 顯 現 seismic hoop reinforcing 之韌性表現優於一般箍筋。

Mirza and Lacroix (2004) 以 ACI 318-02 、 AISC-LRFD 以 及 Eurocode 4 三種規範公式對 150 組包覆型 SRC 柱進行物性試驗，受 力方式包含受純軸力、軸力-彎矩及純彎矩，以及進行混凝土強度、

端點偏心率(e/h)、細長比以及側向鋼筋體積率等試體參數之敏感度分

析。研究結果顯示出各規範中相異參數對於試體強度之影響。

Chen and Lin (2006) 以解析方法對包覆型 SRC 柱進行純軸力分 析，假設主筋、箍筋材料曲線、並將混凝土強度力利用 Mander et al.

模型分為未圍束區、部份圍束區以及高圍束區，利用各曲線之應力-應變曲線乘上相對應面積，獲得整體之軸力-應變曲線以及極限強度 值，並與實驗進行比較且觀察不同箍筋間距之圍束效應。研究結果顯 示解析模型可以有效模擬整體受力之行為，且可以明顯比較出較小之 箍筋間距能夠產生較為良好之圍束效應。