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設有排水凹槽靜壓應力數值結果

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第五章、 結果討論

5.2 改良地磚分析結果與討論

5.2.3 設有排水凹槽靜壓應力數值結果

圖 5.30 表示 vonMises 應力, 右上方的圖示中顯示的數字單位為

σ

E× 105,從圖中可以明顯觀察到頂部角落和凹槽處有應力集中的現象,

而最大應力值發生在頂部角落,凹槽略小之,說明不論是衝擊應力還是 靜壓載重,凹槽內部皆會產生應力集中,但在厚 8 cm 凹槽直徑 1 cm 的 比例下凹槽並不會是唯一優先破壞的弱點。

圖 5.28、大直徑凹槽試體破壞 另一面

圖 5.29、大直徑凹槽試體破壞前 的 DIC 分析

ε

xx

ε

yy

ε

xy

ε

eq

5.2.5 透水試驗結果

如圖 5.31 所示,根據 CNS 14995 規範設計透水試驗用模具,模具與 底部支承腳架材料為壓克力,如圖 5.32 所示,上方溢流孔在使用時裝上 水管並用黏土填補周圍空隙,如圖 5.33 所示,使用石膏製作三塊縮尺半 磚,邊緣相接作為一個透水單元,如圖 5.34 表示兩種設計的凹槽型式進 行透水能力比較,所有半磚邊長 6.5 cm、厚度 5.5 cm、凹槽直徑 0.5 cm,

試驗時以矽氧樹脂填補縫隙固定在模具內只留下透水孔。

圖 5.31、透水試驗模具

圖 5.30、凹槽塊體靜壓之 vonMises 應力

實驗使用的石膏模型厚度皆為 5.5 cm,透水面積為 178.016 cm2,滲 流時間固定為 60 秒,以同一組試體進行五次實驗得到的結果如表 5.2 與 表 5.3,兩種排水路徑的透水係數皆可達到法規標準 K20 ≧0 .01 (cm/sec) 以上,兩種型式的透水能力中的 B 型透水效果較好。

圖 5.32、溢流孔 圖 5.33、石膏透水單元模型(B 型)

圖 5.34、排水路徑型式

A 型 B 型

水頭差

從表 5.2 和表 5.3 的結果來看,經過幾次重複的實驗後透水係數逐漸 增加,原因是石膏試體在實驗過程中泡水及沖刷,使石膏試體的排水路 徑周邊被侵蝕;圖 5.35 是早期實驗前浸泡在水中一天達飽和狀態後再進 行實驗,白色箭頭表示實驗時的水流方向,可以觀察到排水路徑以外的 地方也有破壞,因此縮短實驗前泡水的時間為半天,試體依然受到侵蝕 但較不嚴重(圖 5.36),不過從表 5.2 和表 5.3 中,最初尚未受到侵蝕的數 據仍然可達 K20 ≧0 .01 (cm/sec)的法規標準,透水方面並無疑慮。

圖 5.35、試體泡水過久侵蝕較嚴重(B 型)

圖 5.36、試體泡水半天進行試驗後侵蝕狀況(B 型)

第六章、結論

本研究提供了輪胎與地磚間交互作用的系統數值模型,可以做為高 效率的地磚評估與設計工具以便未來研究使用。本數值輪胎已調整到與 真實輪胎具有相當近似的壓力大小與分佈範圍。輪胎與地磚的接觸壓力 分佈及大小對於其內壓、整體的幾何形狀、地磚間的相對高度皆相當敏 感,例如:地面的不平整。而只要輪胎作為薄膜形式來看,材料特性、

輪胎厚度等因素對於結果則是次要的影響條件。除此之外本研究也提供 了數值分析與現地試驗間的定性比較,從其中可以得到以下幾個結論:

(1) 若地磚間的間隙或相對高度差足夠時會造成衝擊力,並使輪胎表 面相對傾斜於地磚邊緣,而導致應力異常集中的現象。這在矩形 磚或六角磚情形皆類似,其衝擊應力可高達 10 倍以上。

(2) 在適當的尺寸設計下,磚側水路凹槽不至於形成主要弱點,本研 究在 8 cm 的厚度中取凹槽直徑 1.5 cm 開始成為弱點,不建議取 過大的排水凹槽。

(3) 不論凹槽尺寸比例如何幾何形式都必須平滑、不具尖銳刻痕,尖 銳的幾何形狀將造成較嚴重的應力集中,進而促成破壞發生。

(4) 兩種形式的排水路徑排水能力皆可達到法規標準,透水方面並無 問題。

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