依第三章所述之評估方法，本章依材料基本性質、養護再生劑軟 化效率、抗滑性評估及整體成效四節，說明本研究之執行成果。
4-1、材料基本物性試驗結果與分析
本研究所取得的三種不同養護再生劑，皆為國內代理廠商所提 供，在經過基本物性檢驗後，其檢驗結果再於廠商所提供的產品規 範，及一般油溶或乳化瀝青規範比對，整理成表 4-1、4-2、4-3。
表 4-1 養護再生劑 A 基本物性試驗結果
檢測項目 檢測方法
ASTM 檢測結果 廠商產品
規範
符合的油溶 瀝青種類
材料外觀及氣味 -
黑 色 帶 有 柴 油 味 的 液體，攪拌 後 無 結 塊 分層現象
- -
瀝青比重 D70 1.109 ＞1.04 -
蒸餾至 260℃的蒸餾量佔全部
（360℃）蒸餾量中的體積（％） 89.5
油溶瀝青蒸餾後餾出的液體體
積（360℃，％） 37.2
-
油溶瀝青蒸餾後殘渣體積
（360℃，％）
D402
62.8 ≦65
RC-70
殘渣黏度（60℃，Poises） D4402 1,427 - 符合速凝油溶
瀝青規定
殘渣針入度（25℃，0.1mm） D5 64 - 無符合的油溶
瀝青規定
乾燥時間（小時） D2939 7 - -
註 -：表示沒有規定
表 4-2 養護再生劑 B 基本物性試驗結果
檢測項目 檢測方法
ASTM 檢測結果 廠商產品
規範值
符合的乳化 瀝青種類
材料外觀及氣味 -
黏 稠 的 深 褐 色 液 態 狀，氣味接 近 一 般 瀝 青，攪拌後 無 結 塊 或 分層現象
攪拌後無 結塊或分 層現象
-
瀝青比重 D70 1.165 ＞1.13 -
乳化瀝青電荷 D244 無電荷 - -
篩分析殘渣重量（％） D244 0.04 - 符合乳化瀝青
規定
D244 43.5 - 無符合的乳化
瀝青規定 乳化瀝青蒸發後殘渣重量（％）
D2939 44.0 44~48 -
乳化瀝青蒸餾後餾出的液體體
積（％） D244 57.0 - -
乳化瀝青蒸餾後殘渣重量（％） D244 42.7 - 無符合的乳化
瀝青規定
殘渣黏度（60℃，Poises） D4402 ＊ - -
殘渣針入度（25℃，0.1mm） D5 ＊ - 無符合的乳化
瀝青規定
乾燥時間（小時） D2939 2 0.5~1 -
註 -：表示沒有規定
*：表示該材料已呈固態無法施作
表 4-3 養護再生劑 C 基本物性試驗結果
檢測項目 檢測方法
ASTM 檢測結果 廠商產品
規範值
符合的乳化 瀝青種類
材料外觀及氣味 -
黏 稠 的 深 褐 色 液 態 狀，氣味接 近 一 般 瀝 青，攪拌後 無 結 塊 或 分層現象
攪拌後無 結塊或分 層現象
-
瀝青比重 D70 1.106 ＞1.1 -
乳化瀝青電荷 D244 無電荷 - -
篩分析殘渣重量（％） D244 0.02 - 符合乳化瀝青
規定
D244 44.3 - 無符合的乳化
瀝青規定 乳化瀝青蒸發後殘渣重量（％）
D2939 44.0 44~48 -
乳化瀝青蒸餾後餾出的液體體
積（％） D244 58.0 - -
乳化瀝青蒸餾後殘渣重量（％） D244 41.2 - 無符合的乳化
瀝青規定
殘渣黏度（60℃，Poises） D4402 ＊ - -
殘渣針入度（25℃，0.1mm） D5 ＊ - 無符合的乳化
瀝青規定
乾燥時間（小時） D2939 2 0.5~1 -
註 -：表示沒有規定
*：表示該材料已呈固態無法施作
依第三章所規劃的材料基本物性試驗計劃與方法，所測得各項基 本物性試驗結果與分析如下
1. 材料外觀及氣味敘述
本研究所取得三種不同的養護再生劑，在經過均勻攪拌後皆無 出現結塊或分層現象。外觀上養護再生劑 A 於常溫下為黑色的液態 狀，並帶有濃烈的柴油味，經加熱後，惡臭的氣味更加明顯；養護再
2. 瀝青比重試驗結果
三種不同養護再生劑比重試驗結果，皆符合產品供應商的產品規 範，但都比一般的瀝青膠泥比重 1.03~1.05 稍重，當中以乳化柏油養 護再生劑的比重 1.165 最高，其次為油溶性養護再生劑的 1.109，最 低的為乳化瀝青養護再生劑 1.106，由廠商產品規範查得，這些養護 再生劑都含有不同百分比的礦物成份，故比重較一般瀝青膠泥重。
3. 乳化瀝青電荷試驗結果
依試驗檢測方法，若受檢試驗試樣為陽離子類型的乳化瀝青時，
其負極電板上，應會附著一層不易擦拭或沖洗的瀝青；陰離子則附著 於正極板上。本試驗所檢驗的養護再生劑 B、C，於最後清除附著在 電極板上的瀝青判斷乳化瀝青所帶電荷時，皆可利用衛生紙將附著於 正負電極板上的養護再生劑順利擦拭乾淨如圖 4-1 所示，依此結果，
故可判斷這兩種養護再生劑皆不具電荷，於現行乳化瀝青產品規範中 尚無此類型的規範。
圖4-1 電荷板經擦拭後無附著瀝青 4. 乳化瀝青篩分析試驗結果
乳化瀝青篩分析試驗依據 ASTM D244 執行，養護再生劑 B、C
試驗結果皆低於現行乳化瀝青產品規範值 0.1％，達到篩分析試驗規 範的要求，其殘渣留於篩網情況如圖 4-2、4-3 所示。
圖4-2 試驗前篩網情況 圖4-3 試驗後殘留於篩網情況 5. 乳化瀝青蒸發試驗結果
乳化瀝青蒸發試驗依 ASTM D244 執行，試驗結果顯示養護再生 劑 B、C 蒸發後殘渣重量百分比皆在 43％~44％左右；與依 ASTM D2939 執行的蒸發試驗結果和前述的結果 44％相近，符合廠商提供 的產品規範，但一般乳化瀝青產品品質規範中無符合的產品。在蒸發 後殘渣的部分，由於這兩種養護再生劑的殘渣於高溫下皆為固體狀如 圖 4-4 所示，於一般乳化瀝青的殘渣於高溫下所呈現的液體狀不同如 圖 4-5 所示，表示這兩種材料基本組成成份已和一般乳化瀝青不同。
圖4-4 養護再生劑B、C殘渣狀況 圖4-5 一般乳化瀝青殘渣狀況 6. 蒸餾試驗結果
蒸餾試驗結果包括油溶瀝青蒸餾試驗與乳化瀝青蒸餾試驗，油溶 瀝青蒸餾試驗是依 ASTM D402 執行，依試驗結果，蒸餾後殘渣的部 份量占試樣體積的 62.8％，及當蒸餾至 260℃時的蒸餾量，已佔全部
（蒸餾至 360℃時）蒸餾出的液體體積中 89.5％，此結果和 RC-70 速 凝油溶瀝青產品規範相近。乳化瀝青蒸餾試驗是依 ASTM D244 執 行，經蒸餾後殘渣量分別為 B 的 42.6％與 C 的 41.2％，表示這兩種 材料成份中脂油的部份約占 58％，可大量補充老化後的瀝青所損失 的脂油以恢復瀝青的柔性。
經由蒸餾後餾出的液體，可明顯發現三種養護再生劑所採用的溶 劑不同，養護再生劑 A 的溶液為帶有琥珀色的油性液體，B 為帶有些 許的油脂透明狀液體，C 在經過蒸餾後溶液呈現透明狀，如圖 4-6 所 示，這是因材料原本的組成差異所造成蒸餾後的液體不同。
圖4-6 養護再生劑蒸餾後餾出的溶液（左至右：A、B、C）
7. 蒸餾後殘渣檢驗結果
三種不同養護再生劑，在經過蒸餾完成的殘渣狀況如圖 4-7，養 護再生劑 A 蒸餾後殘渣於室溫下已凝結為固態膠體，在施以針入度 試驗後結果為 64，相當於針入度等級在 60~70 之瀝青；而以旋轉式 黏度儀 60℃黏度檢測結果為 1,427 Poises，介於 AC-10~20 的瀝青黏 度等級內。由於養護再生劑 B、C 的殘渣在高溫下已成為固態，故已 無法進行後續的殘餘物針入度及黏度試驗。
8. 乾燥時間結果
本試驗於室溫 23±1℃的室內進行，並於每小時檢測一次，直到 材料乾燥為止。由試驗結果顯示，這三種養護再生劑中以油溶性材料 所需乾燥時間長達七小時為最久；乳化的兩種材料僅需兩小時即可乾 燥，此試驗結果與試驗場地當天噴灑後材料所需乾燥時間相近，皆以 乳化類的乾燥時間較短，但與材料供應商所提供的規範相比慢 1 小 時。
雖然本研究取得的三種不同養護再生劑，依供應商提供的材料產 品性質規模與一般油溶或乳化瀝青相近，但這三種養護再生劑在經基 本性質檢驗後，大都無法完全滿足一般油溶或乳化瀝青產品規範，像 是本研究所取得的兩種乳化類型養護再生劑，經過蒸發或蒸餾後殘渣 都已一般乳化瀝青殘渣差異很大，故養護再生劑不適宜採用一般油溶 或乳化瀝青的產品品質規範。
4-2、軟化效率評估成果
本節將依 3-3 節所述的檢驗方法，對於原始鋪面狀況進行試驗並 加以分析，以求得養護再生劑噴灑前鋪面原始狀況，再與噴灑後的鋪 面狀況進行比對，以瞭解養護再生劑的軟化效率。
4-2-1、原始鋪面狀況
本研究所選定的試驗場地為停車場在經過使用 12 年後，空隙率 達 9.7％，且鋪面結構完整僅表面有鬆散現象，適合採用養護再生劑 進行養護。在經過鑽心試體分層切割回收黏度試驗後，測得原始鋪面 各層的瀝青含量如表 4-4 所示。
表 4-4 原始鋪面各層瀝青含量整理表
層別 第一層 第二層 第三層 第四層
編號 1 2 1 2 1 2 1 2 瀝青含量（％） 3.75 4.44 5.17 5.39 5.47 5.27 5.02 5.23 平均 4.10 5.28 5.37 5.13
0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0
第一層 第二層 第三層 第四層
瀝 青 含 量 (%)
圖4-8 原始鋪面各層瀝青含量
由圖 4-8 中發現，試驗場地的鑽心試體在經過分層切割後，求得 的第一層瀝青含量明顯低於其它三層，是由於表面層瀝青老化造成骨 材鬆散，使骨材中吸油量較多的細骨材流失，瀝青含量也就隨之降 低，而其餘三層因受到面層的覆蓋保護，故細骨材則不易直接流失，
瀝青含量也就變異不大。為驗證第一層瀝青含量偏低的原因是因細骨 材的流失所造成，故將經過迴流分離後的骨材分層進行篩分析，詳細 試驗結果如表 4-5 所示。
表 4-5 原始鋪面各層不同粒徑留篩百分比 各篩留篩百分比（％）
粒徑大小
（mm） 第一層 第二層 第三層 第四層
第四層 第三層 第二層 第一層
層 別
累積留篩百分比(%)
>4.75mm 2.36~4.75mm <2.36mm
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
圖4-9 原始鋪面各層粒徑分佈圖
從圖 4-9 中發現，於第一層中骨材粒徑小於 4.75mm 的比例明顯 低於其它三層，表示第一層的骨材結構已有所改變，由於試驗場長年 使用，期間又未進行過養護作業導致瀝青老化無法有效黏著骨材，造 成鋪面的鬆散破壞，使比表面積較大相對吸油量較多的細骨材流失，
造成瀝青含量減少，驗證第一層的瀝青含量較其它三層低的原因，主 要是因為表面層的細骨材流失所致。
在回收瀝青黏度方面，由於本研究選取的試驗場地已使用多年，
在進行分層回收瀝青黏度試驗時，原始鋪面的第一、二層的黏度皆超 出儀器所能檢測的範圍，故以外插的方式回推該層 60℃時之黏度，
計算方法如表 4-6 及圖 4-10 範例，其餘各層回收黏度檢測值及高溫黏 度迴歸外插計算如附錄一所示。
表 4-6 以高溫黏度迴歸外插計算 60℃黏度例 試驗溫度（℃） 黏度（Poises） Log（Poises）
70 137,750 5.1390924 75 61,330 4.7876743 80 27,059 4.4323124 85 12,292 4.0896385 90 6,123 3.7869586
迴歸計算
R-Square 斜率 截距
0.999084 -0.06805 9.8908207 迴歸方程式
890820 .
9 06805 .
0 +
−
= X
y
60℃ Log Poises 5.8078207 60℃ Poises 642,422
y = -0.068x + 9.8908 R2 = 0.9991
3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0
55 60 65 70 75 80 85 90 95
Log poises
溫度(℃)
圖4-10 以高溫黏度迴歸外推計算60℃黏度示意圖 表 4-7 原始鋪面各層 60℃黏度
層別 編號 60°C Poises 平均 1 642,422*
第一層 2 825,528* 733,975 1 210,621*
第二層 2 265,799* 238,210 1 56,771