4-1 混凝土試體受高溫作用後之外觀變化
由文獻【4】得知，高性能混凝土試體若未經烘乾直接置入高溫 爐加溫，約在430℃時試體產生爆裂，而文獻【11】中也說明，對於 高性能混凝土，隨著含水率增高，其爆裂頻率增加，為避免爆裂現象 發生，本試驗試體均先以105±5℃烘乾 7 天後才進行高溫加熱。本試 驗試體受高溫作用後之外觀變化分為顏色及裂縫二種，其詳細結果下 述如下：
1. 顏色變化
本試驗以高溫600℃及 800℃進行火害試驗，在高溫作用之下，試 體表面形呈白色粉狀固體，其中受溫 800℃之試體粉末多於 600℃
時，經文獻【4】得知其白色粉末為 CaCO3，清除表面粉末之後，
在高溫800℃之下，混凝土呈獻深褐色，如照片 4-1，而在高溫 600
℃之下，混凝土呈現灰褐色，如照片4-2，若將試體進行抗壓作業，
將試驗後之試體從中間切開，由於承受高溫時混凝土溫度由外往 內遞減，受溫不同呈現不同顏色，斷面呈現同心圓狀，圓心處顏
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(2) 加熱目標溫度對混凝土裂縫影響：
本試驗加熱目標溫度分為600℃及 800℃兩種，600℃自然冷 卻之下，普通強度混凝土(照片 4-21、4-22)呈現細微的裂縫，
高強度混凝土(照片 4-13、4-14)呈現明顯的網狀裂縫；而在 目標溫度800℃自然冷卻之下，普通強度混凝土(照片 4-17、
4-18)與高強度混凝土(照片 4-9、4-10)均比目標溫度 600℃自 然冷卻時(照片 4-21、4-22 與照片 4-13、4-14)，形成了更加 密集且明顯的網狀裂縫。
(3) 混凝土加熱後冷卻方式對混凝土裂縫影響
本研究中，混凝土加熱後冷卻方式分為自然冷卻及急速冷卻，
自然冷卻下，試體由高溫慢慢降至室溫，裂縫寬度較細，急 速冷卻下(照片 4-7、4-8、4-11、4-12、4-15、4-16、4-19、
4-20)，試體表面由高溫快速冷卻，由於試體內外溫差極大，
形成較大的裂縫。
4-2 混凝土試體火害後再養護對其殘餘強度影響
本研究對照組試體分為高強度混凝土、普通強度混凝土兩種討論，
以試體原始強度對試驗強度進行正規化，計算試體殘餘強度百分比，
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其試驗結果如下：
1. 高強度混凝土
如圖4-1 所示，試體受高溫 800℃後，急速冷卻未再養護之殘餘強 度為10.8%，若急速冷卻後以滯水再養護 90 天其殘餘強度為 15.4%；
自然冷卻未再養護之殘餘強度為16.9%，若自然冷卻後以滯水再養 護90 天其殘餘強度為 18.4%。試體受高溫 600℃後，急速冷卻未 再養護之殘餘強度為31.7%，若急速冷卻後以滯水再養護 90 天其 殘餘強度為50.7%；自然冷卻未再養護之殘餘強度為 34%，若自 然冷卻後以滯水再養護90 天其殘餘強度為 56%。
2. 普通強度混凝土
如圖4-2 所示，試體受高溫 800℃後，急速冷卻未再養護之殘餘強 度為18.4%，若急速冷卻後以滯水再養護 90 天其殘餘強度為 20.8%；
自然冷卻未再養護之殘餘強度為34.8%，若自然冷卻後以滯水再養 護90 天其殘餘強度為 34.3%。試體受高溫 600℃後，急速冷卻未 再養護之殘餘強度為45.9%，若急速冷卻後以滯水再養護 90 天其 殘餘強度為49.3%；自然冷卻未再養護之殘餘強度為 54.2%，若自 然冷卻後以滯水再養護90 天其殘餘強度為 58.3%。
27 後外觀（如照片4-25~4-32），高強度混凝土在 800℃高溫下，無論以 何種冷卻方式，以環氧樹脂補強之試體抗壓外觀皆為柱狀破壞，在 600℃高溫下，急速冷卻試體抗壓外觀近似圍束破壞，由試體底部向 上產生直向裂縫，自然冷卻試體抗壓外觀為柱狀破壞；普通強度混凝 土800℃高溫下，急速冷卻試體以環氧樹脂補強後抗壓外觀仍為柱狀，
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而自然冷卻試體以環氧樹脂補強後抗壓外觀猶如圍束作用下造成之 挫屈破壞，在600℃高溫下，試體抗壓外觀接近一般未受火害試體之 柱狀破壞。由照片4-33、4-34 所示，本試驗高強度混凝土及普通強 度混凝土未受火害試體之破壞模試皆為柱狀破壞，由此可推論柱狀破 壞試體為混凝土破壞控制、圍束破壞試體為環氧樹脂破壞控制。
4-4 混凝土試體火害後再養護並以環氧樹脂補強之殘 餘強度
本試驗當中，混凝土經不同高溫火害之後，以不同方式再養護，
再以環氧樹脂補強試體，試體之殘餘強度因其實驗條件而有所不同，
以下分為四大主題探討其實驗結果：
1. 高強度混凝土受溫 800℃
(1) 急速冷卻滯水再養護
高強度混凝土在受溫800℃後，急速冷卻並給與滯水再養護再以環 氧樹脂補強殘餘強度（如圖4-3），虛線部分為本試驗對照組，分 別代表高強度混凝土受高溫800℃後，急速冷卻未再養護也未補強 之殘餘強度為原始試體強度的10.8%，以及高強度混凝土受高溫 800℃後，急速冷卻後滯水再養護 90 天但未補強之殘餘強度為原
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31 67.5%，與未經養護且未經補強的試體相較，可提升原強度的 33.5%，
若與經90 天滯水養護的試體相較，可提升原強度的 11.5%；高強 度混凝土受溫600℃後，自然冷卻並且滯水再養 60 天護再以環氧
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33 34.3%。而本組試驗對照組如下，普通強度混凝土受溫 800℃後，
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環氧樹脂補強殘餘強度（如圖4-10），普通強度混凝土受高溫 600
℃後，急速冷卻未再養護也未補強之殘餘強度為原始試體強度的 45.9%；普通強度混凝土受高溫 600℃後，急速冷卻後滯水再養護 90 天但未補強之殘餘強度為原始試體強度的 49.3%。本組試驗對
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度混凝土受高溫600℃後，自然冷卻未再養護也未補強之殘餘強度 為原始試體強度的54.2%；普通強度混凝土受高溫 600℃後，自然 冷卻後滯水再養護90 天但未補強之殘餘強度為原始試體強度的 58.3%。而本組試驗對照組如下，普通強度混凝土受溫 600℃後，
自然冷卻並且滯水再養7 天護再以環氧樹脂補強，其殘餘強度為 原始試體強度的80.3%，與未經養護且未經補強的試體相較，可提 升原強度的26.1%，若與經 90 天滯水養護的試體相較，可提升原 強度的22%；普通強度混凝土受溫 600℃後，自然冷卻並且滯水再 養28 天護再以環氧樹脂補強，其殘餘強度為原始試體強度的
79.6%，與未經養護且未經補強的試體相較，可提升原強度的 25.4%，
若與經90 天滯水養護的試體相較，可提升原強度的 21.3%；普通
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圖（圖4-9、圖 4-12）較不連貫，是由於試體表面所殘留之 CaCO3粉 末經由搬運而掉落，粉末掉落的多寡影響試驗強度所致。
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