由於激振力大小取決於線圈的作用線長和氣隙的磁通密度。因此 本章將探討如何配合激振器選用合適的音圈線徑，氣隙間磁通的分布 以及藉由改變激振器的參數，如激振器寬度、長寬比、高度等，探討 這些參數與氣隙磁通密度之關係，並在歸納結果後建立磁通資料庫，
方便往後設計時，可快速推估各尺寸下的磁通密度，最後探討以外加 磁體之方式，再次增強激振器磁通密度。
3-1 音圈線徑的選用
當繞製音圈時，選用的漆包線線徑影響著激振力的輸出，採用線 徑小的線圈可減輕音圈的重量，但也因同歐姆值下的線長過短，導致 作用線長過低；而線徑大的線圈在同歐姆值下有較長的線長，但需考 慮到捲扶不應過長超出主要的氣隙磁通範圍，以免造成作用線長下降。
而本文主要磁通範圍為 1.6mm，在考慮以上幾個影響因素後，可從表 3-1 中得知線徑 0.10mm 繞製 4 歐姆的捲扶長最接近 1.6mm，所得的作 用線長為最大(如圖 3-1)，因此本文之音圈採用最合適的線徑 0.10mm 繞製，以提供最高的激振輸出。
3-2 氣隙磁通密度分布
由於傳統圓形激振器，有著軸對稱的幾何外型，因此氣隙間的各 點磁通大小也是軸對稱的分布，而激振器外型變更成跑道型時，非軸 對稱的幾何外型，導致其氣隙間的各點有著不同磁通值，因此根據跑 道型激振器外型，依照路徑進行靜態磁場分析，如圖 3-2。觀察其氣 隙磁通之分布情形，如圖 3-3、3-4 可知氣隙間磁通呈現不均勻地分佈
而本文以磁通均值作為衡量激振器激振強度的標準，其名詞定義如下:
直邊均值 B1：氣隙路徑 A-B 各點磁通密度相加總和，取帄均值 弧邊均值 B2：氣隙路徑 B-C 各點磁通密度相加總和，取帄均值 總均值 B：(直邊均值*AB 長度+弧邊均值*BC 弧長)／總長度
3-3 導磁片厚度
本節以導磁片厚度 1.0mm 為例（激振器長 55 寬 10.5 高 7.2 氣隙 gap1.5 U 型鐵厚度 1 磁體 5.2），探討導磁片厚度與氣隙磁通之關係，
如圖 3-5，在厚度增厚為 2.0mm，B 最大值越接近於 B 帄均值，磁通分 布最為均勻，但造成 B 帄均值大幅下降；相反地，在厚度變薄時，如 厚度 0.5mm，有較大的 B 帄均值，但磁場分布最不均勻。一般而言，
選用導磁片厚度時，追求最高 B 帄均值且磁場分布均勻才為理想的選 用目標，而整體磁通收斂情形，由表 3-2 可知，在厚度 1.0mm 時，B 帄均值增幅< 2%，可達到收斂。因此，導磁片厚度 1.0mm 為最佳選擇，
故本文以導磁片厚 1.0mm，進行以下激振器其他參數之探討。
3-4 激振器高度與磁通收斂之關係
本節以激振器寬 10.5mm 長寬比 5 為例，高 4mm(磁體 2mm)為基準，
探討高度遞增時，氣隙磁通密度之變化情形，其分析結果見表 3-3。
由圖 3-6 可知，磁通變化與高度並不為線性關係，而是為一曲線，而 磁通在高度 6~8mm 時可達到收斂。另外，探討在其他兩個長寬比 6、7 的激振器，其磁通密度之收斂情形與長寬比 5 仍有相當一致的情形。
因此可歸納出：
1. 在高度設計時適宜在範圍 6~8mm，使材料作有效地運用，避免浪費。
2. 高度成長倍率之曲線，可適用於各長寬比下的激振器。
3-5 激振器長寬比與磁通收斂之關係
本節以激振器寬 10.5mm 高 7.2mm(磁體 5.2mm)為例，長寬比 2 為 基準，探討當長寬比增加，長度變大時，氣隙磁通密度變化之情形，
其分析結果見表 3-5，並與相同規格等直徑的圓形激振器作比較，如 表 3-4。另外，再探討其它寬度 20mm、40mm 下，觀察其磁通收斂之關 係，如圖 3-7。
而從分析結果可歸納出:
1. 在長寬比≧3 後,總均值 B 便可高於同規格圓形激振器。
2. 在長寬比≧5 後,弧線 B2 值趨於收斂。
3. 在長寬比≧7 後,直線 B1 值、總帄均值趨於收斂。
因此在長寬比設計時,建議長寬比介於 3~7,可提供高效率的激振力，
且避免材料浪費。
4. 長寬比成長倍率之曲線，可適用於各寬度下的激振器。
3-6 磁通密度之快速推估
在往後設計揚聲器，需改變激振器之尺寸時，由前兩節建立的磁 通資料表，可知激振器的長寬比、高度，兩參數對磁通成長倍率之影 響。因此搭配各寬度下的磁通密度基準值（長寬比 2 高 4mm），如圖 3-8，
便可根據其成長倍率快速推估新尺寸下的磁通密度，其公式如下：
磁通密度＝(寬度磁通基準值)*(長寬比成長倍率)*(高度成長倍率)
應用實例：
有一跑道型激振器尺寸為長 70mm 寬 20mm 長寬比 3.5 高 6mm，
可查圖得知其寬度基準值為 0.410、長寬比成長倍率為 1.52、
高度成長倍率為 1.20
新磁通密度＝ (0.410) * (1.52) * (1.20)
= 0.748 T (誤差 6%)
3-7 激振器外加磁體之磁通增強探討
本節以外加磁體之方式，如圖 3-9，藉由在激振器(長 55mm 寬 10.5mm 高 7.2mm)外的導磁片處，與內磁鐵以相斥方式外加厚度為 2.5mm 之磁鐵，從磁通剖面圖，探討其磁力線之走向、疏密及磁通密 度之增強情形。由原磁力線圖 3-10，可觀察到激振器有若干磁力線從 導磁片外繞大半圈通到 U 型鐵，而沒通過氣隙，產生漏磁現象；而從 外加磁體之磁力線圖 3-11 可知，外加磁體可使原本漏磁的磁力線，因 磁性相斥而導入氣隙，改善漏磁情形，且外加磁體也可提供部分磁力 線，通過氣隙形成另一迴路，使氣隙磁力線更為密集，提高氣隙之磁 通。另外，本節也探討外加磁體厚度與磁通增強之收斂關係，如圖 3-12，
供未來設計之參考，由表可知若外加厚度僅為 2mm 時，即可大幅提升 氣隙磁通高達 24%，而當外加厚度為 6~8mm 時， 磁通增幅已收斂(增 幅小於 3%)。因此未來依據揚聲器尺寸，進行激振器外加磁體之設計 時，建議外加厚度不宜大於 8mm，便可有效率地使用磁體，提升氣隙 磁通密度。
3-8 激振器外加磁體之實作應用
依據前一節之激振器尺寸，以外加磁鐵方式實作應用於狹長型揚 聲器(板寬 8mm，長寬比 15)，觀察兩曲線之整體聲壓感度，如圖 3-13，
可得知激振器藉由外加磁體之設計，運用於揚聲器時可大幅改善聲壓
感度，整體提升幅度約 3dB。因此，經由實作與分析驗證，藉由外加 磁體方式可有效地提升揚聲器聲壓感度。而未來選用激振器時，依據 揚聲器衝程大小，搭配合適的外加磁體，便可有效大幅提升氣隙磁通，
增強揚聲器整體聲壓感度。