手冊中第四篇第 3.5.節鋼筋之搭接及錨定，其中受拉鋼筋之伸展長度如下圖：
圖 3.5.1.a 說明：
受拉鋼筋伸展長度（簡易法）
先選擇鋼筋尺寸、混凝土強度、鋼筋降伏應力等相關數值，表單會利用 下列公式計算基本伸展長度。
D19 或較小之鋼筋級麻面鋼線 D22 或較大之鋼筋
'
23 . 0
c y b db
f f l = d
'
28 . 0
c y b db
f f l = d
選擇適用之修正因數，將
l 乘上修正因數及超量鋼筋折減因數，即可求得伸
db 展長度，但l 不得小於 30cm。
d3.5.1.b
圖 3.5.1.b 說明：
受拉鋼筋伸展長度（詳細法）
先選擇鋼筋尺寸、混凝土強度、鋼筋降伏應力等相關數值，再利用下列 公式計算基本伸展長度
D19 或較小之鋼筋級麻面鋼線 D22 或較大之鋼筋
'
23 . 0
c y b db
f f l = d
'
28 . 0
c y b db
f f l = d
詳細法係考慮鋼筋周遭之束制效應。利用詳細法計算，可依實際條件來 縮短伸展長度，以增加施工性或經濟性。將
l 乘上修正因數、折減因數及鋼
db 筋束制情況之修正因數，可得基本伸展長度，但l 不得小於 30cm。
d3.5.1.c
圖 3.5.1.c 說明：
由於在構材之壓力區沒有撓曲拉力裂縫來干擾握裹力之傳遞，而且混凝 土對鋼筋端部又有直接承壓之效果，所以鋼筋之受壓伸展長度要比其受拉伸 展長度為短。
使用上圖表單，選擇及輸入所需數值或條件，則表單會利用下述公式計 算受壓鋼筋之伸展長度。
基本伸展長度
'
076 . 0
c y b
db
f
f l = d
，但不小於
0 . 0043 d
bf
y可依受壓鋼筋之情況，將
l 乘以有關之修正因數得受壓鋼筋之伸展長
db 度，但l 不得小於 20cm。
d3.5.1.d
圖 3.5.1.d 說明：
抗拉彎鉤之破壞模式通常為其彎轉斷兩側混凝土之劈裂，或是其彎轉段 內緣混凝土的擠碎。所以為了避免此類破壞，就需降低彎鉤在彎轉段內之拉 應力，因此規定了標準彎鉤之伸展長度。而制定標準彎鉤之伸展長度之目的 就是期望透過握裹力在彎鉤伸展長度範圍內之作用，能將臨界斷面中鋼筋之 最大應力 fy 逐漸降低，以致於彎轉段內已降低之拉應力就不足危害了。
標準彎鉤之伸展長度無所謂頂層鋼筋之效應，而彎鉤也不易使用頂層鋼 筋之定義之判別。彎鉤部份在抗壓時無效，故在鋼筋受壓時不計彎鉤之伸展 效應。
使用上圖表單，選擇及輸入所需數值或條件，利用下式計算標準彎鉤之 伸展長度
'
318
c b
hb
f
l = d
，依標準彎鉤之情況將
l （彎鉤基本伸展長度）乘以有關之
hb 修正因數，但不得小於8 或 15cm。l
b3.5.1.e
圖 3.5.1.e 說明：
使用表單，即會依照下述規定計算受拉銲接麻面鋼線網之伸展長度。
1.至少有一根橫向鋼線，且距臨界斷面 5cm 以上者。
由受拉鋼筋之伸展長度
l 乘上鋼線網折減因數
d鋼線網折減因數應為 y
y
f f − 2450
或 w
b
s d
5之大值，但不必大於 1。
2.無任何橫向鋼線，或僅有一根橫向鋼線但距臨界斷面未達 5cm 以上者。
鋼線網折減因數應為 1。其伸展長度與麻面鋼線者同。
由於鋼線網之錨定效應主要源自橫向鋼筋，故實驗數據顯示環氧樹脂塗布 鋼線網之伸展長度及搭接長度與未塗布者同，所以其環氧樹脂塗布之修正 因數可取β1.0。
3.
5.1.f
圖 3.5.1.f 說明：
在伸展長度範圍內必須有二根橫向鋼筋其距臨界斷面之最小距離不得小 於 5cm。
λ
' c w
y w
f s
f
A
之數值乘以超量鋼筋折減因數，但伸展長度l 不得小於
d15cm。
銲接光面鋼線網的錨定主要是靠橫向鋼線所提供，而且光面鋼線網之銲接規 定及銲點間距均較麻面鋼線者嚴格。
使用上圖表單，即會依照上述規定計算受拉焊接光面鋼線網之伸展長度。
3.5.2.a
圖 3.5.2.a 說明：
由於缺乏實驗之佐證，故禁止大於 D36 之鋼筋作受壓或受拉搭接。因為 鋼筋和混凝土之握裹傳遞界面減少，所以束筋內個別鋼筋之搭接長度應該放 大。利用下式計算而得之伸展長度是供束筋內之個別鋼筋來使用。成束鋼筋 僅可按其單一鋼筋作個別之搭接，不得作整束之搭接。
D19 或較小之鋼筋級麻面鋼線 D22 或較大之鋼筋
'
23 . 0
c y b db
f f l = d
'
28 . 0
c y b db
f f l = d
伸展長度