表6~9 說明不同燃燒物與不同空間下其撒水作動與火警探測器 發報時間的差異。其中表 6 為大空間、燃燒物為聚氨酯所得之撒水 作動時間，由表中可以知道普通型撒水頭作動時間為 555s，而偵煙 式探測器連動撒水却只需 235s 即可連動撒水，兩者所需時間差多 達 220s，以火源的成長速度而言 220s 已足夠火勢成長到相當程度 的規模，相對地，對人員逃生而言，不但具有相當的威脅，同時亦 喪失了滅火的最佳時機。
圖 9 為空間（12.0m×7.0m×3.0m），燃燒物為聚氨酯，其無撒水、
普通型撒水頭（RTI=105）、快速反應型撒水頭（RTI=33）、定溫式探 測 器 連動 以 及 偵 煙 式 探 測 器連 動 撒 水 所 造 成 的 熱 釋 放 率對 時 間 的 變化情形，由圖中我們可以得知當無撒水自由燃燒的情況下，其火 源熱釋放率約達 250kw，且若利用普通型及快速反應型撒水頭來滅 火其火源熱釋放率與無撒水的情形差不多，最主要是因為普通型及 快速反應型撒水頭其啟動撒水的因子為溫度，因此實際欲使撒水頭 破裂（普通型 74℃；快速反應型 68℃）的周遭溫度已高達 110~120
℃，如此高的溫度即說明，利用撒水頭開始撒水滅火時，其火源已 成長到一定之規模，在這樣的狀況下來進行滅火只能有效的抑制火 源，並無法立即有效的將火源撲滅，因此只能做消極滅火行為，反 觀 利 用 定 溫 式 探 測 器連 動 以 及 偵 煙 式 探 測 器 連 動 撒 水 所 造 成 的 熱 釋放率約在 75kw 時即很快受到控制而急速下降，這又說明當有火 災發生時，火警探測器將能在第一時間內探測到火災，此時若能連 動撒水系統做滅火行為，將能快速的控制火勢並予以撲滅，以達到 積極滅火的行為。
圖 10 與 11 為大空間，燃燒物分別為聚氨酯與酒精，其無撒水、
普通型撒水頭（RTI=105）、快速反應型撒水頭（RTI=33）、定溫式探
測器連動以及偵煙式探測器連動等探測器連動撒水，在 T3 熱電偶 樹距樓地板高度 2.9m 處所造成的溫度對時間的變化情形，由圖 10 可以得知普通型及快速反應型撒水頭作動撒水的溫度高達 120℃左 右，在如此高的溫度下才開始滅火，相對地火勢已成長到危害人員 的程度，反之，利用火警探測器連動撒水的溫度皆不超過 75℃，並 立即能將溫度快速地控制下來，在這樣的溫度控制下不但有利於人 員逃生，並可增加火災搶救的時間。
另外，值得一提的是，當我們利用偵煙式探測器來探測酒精火 源時，偵煙式探測器並無法探測到火災，這即說明不是每種物質其 燃燒時煙產生量會相對增加，因此在溫度持續增加時煙粒子的濃度 並不足以讓偵煙式探測器發報，這衍生的問題為現行的性能式煙控 危害因子是以煙沉降來判斷，但目前判斷煙層的方法不外乎是利用 同一高度點不同時間的溫度差來判定，也就是說溫度的上昇應與煙 產 生 量存 有 某 一 特 定 關 係 ， 但 在 酒精 的 例子 上 却 與 以 上 的 規 則 相 反，所以在相關溫度與煙產生量的問題上似有再深入的探討研究之 空間。
本研究也利用CFD 電腦模擬將實驗所得之數據及參數代入，最後將 電腦模擬的結果與實驗數據做比較，表 10 為 CFD 模擬相關參數條件之 設定，在電腦模擬的偵煙式與定溫式探測器中將以實際實驗所得之發報 時間作為啟動撒水的依據，圖12 即為在大空間（12.0m×7.0m×3.0m）中 實驗與電腦模擬於T3 熱電偶樹距樓地板高度 2.9m 處所造成的溫度對時 間的變化比較，由圖中可以知道CFD 電腦模擬的溫度與實驗所量測的實 際溫度非常接近，稍有不同在於撒水作動之後電腦模擬的溫度值將會很 快受到抑制而下降，但實驗的溫度值是比較趨緩下降的情形，最主要是 因為我們在實驗的過程中火源的燃燒方向背對著撒水頭，因此當撒水作 動之後水無法立即將火源全部包圍，而是另有些許燃燒於物體下部發生
（如圖13 所示），因此才會造成撒水後溫度緩慢下降情形，但若在實際
的火場當中，撒水頭作動的數目將可能不只一個，因此溫度的下降曲線 應較接近於電腦模擬，也是本研究所欲達成的目的，即利用火警探測器 連動撒水時，將能快速且立即的將火勢撲滅並使溫度在短時間內受到控 制。
表6 大空間（聚氨酯）不同撒水啟動方式之作動時間表 實驗空間大小 12.0m×7.0m×3.0m 燃燒物 聚氨酯
撒水啟動方式 撒水作動時間（s）
密閉式快速反應型撒水頭（RTI=33） 492s 密閉式普通型撒水頭（RTI=105） 555s
光電式偵煙型探測器連動 235s
定溫式局限型探測器連動 247s
熱煙複合式探測器連動（OR） 280s
偵煙與定溫同時發報連動（AND） 264s
表7 大空間（酒精）不同撒水啟動方式之作動時間表 實驗空間大小 12.0m×7.0m×3.0m 燃燒物 酒精
撒水啟動方式 撒水作動時間（s）
密閉式快速反應型撒水頭（RTI=33） 145s 密閉式普通型撒水頭（RTI=105） 181s
光電式偵煙型探測器連動 不作動
定溫式局限型探測器連動 26s
熱煙複合式探測器連動（OR） 28s
偵煙與定溫同時發報連動（AND） 不作動
表8 小空間（聚氨酯）不同撒水啟動方式之作動時間表 實驗空間大小 3.5m×3.5m×3.5m 燃燒物 聚氨酯
撒水啟動方式 撒水作動時間（s）
密閉式快速反應型撒水頭（RTI=33） 225s 密閉式普通型撒水頭（RTI=105） 272s
光電式偵煙型探測器連動 186s
定溫式局限型探測器連動 237s
熱煙複合式探測器連動（OR） 200s
偵煙與定溫同時發報連動（AND） 260s
表9 小空間（酒精）不同撒水啟動方式之作動時間表 實驗空間大小 3.5m×3.5m×3.5m 燃燒物 酒精
撒水啟動方式 撒水作動時間（s）
密閉式快速反應型撒水頭（RTI=33） 33s 密閉式普通型撒水頭（RTI=105） 56s
光電式偵煙型探測器連動 不作動
定溫式局限型探測器連動 23s
熱煙複合式探測器連動（OR） 25s
偵煙與定溫同時發報連動（AND） 不作動
圖9 在空間（12.0m×7.0m×3.0m）不同撒水啟動方式其熱釋放率對時間的變化情形 0
50 100 150 200 250
0 100 200 300 400 500 600 700 800 時間(s)
熱釋放率(Kw)
無撒水 普通型撒水頭 快速型撒水頭 偵煙式探測器連動 定溫式探測器連動
圖10 在空間（12.0m×7.0m×3.0m）、燃燒物為聚氨酯，不同撒水啟動方式其溫度對 時間的變化情形
圖11 在空間（12.0m×7.0m×3.0m）、燃燒物為酒精，不同撒水啟動方式其溫度對時間 的變化情形