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距離,T1 為 150mm-300mm-150mm,而 T4 為 300mm-300mm,T1 試體圍束鋼 筋較均勻分布。由表 4.5,T1 及 T4 之平均值分別為 1.04 及 1.09,顯示兩者皆 有發揮預期之強度。由圖 4.28 可發現 T1 試體之載重-應變曲線在應變達到 0.042 之前,基本上都在 T4 試體之上,T1 試體之韌性基本上比 T4 試體佳。由表 4.7 亦可發現 T1 試體之75%,avg為 0.0266,比 T4 試體之 0.0194 高出 37%,這也顯示 T1 試體之韌性顯然比 T4 試體為佳,同時也顯示圍束鋼筋較均勻分配可以得到較 佳之韌性。
本計畫研究結果顯示角隅繫筋的功能無法取代一般繫筋,另外接力式繫筋具 有可行性,建議在鋼骨鋼筋混凝土構造設計規範[9]中第「4.3.5 柱之箍筋」之解 說中補充說明之,如圖 4.29 所示之示意圖。
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(a)T1 試體 (b)T2 試體
(c)T3 試體 (d)T4 試體
(e)T5 試體 (f)CR 試體
圖 4. 25 T 系列和 CR 系列測試區正規化載重-應變曲線
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圖 4. 26 T1 和 T2 測試區正規化載重-應變曲線
圖 4. 27 T3、T4 和 T5 測試區正規化載重-應變曲線
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75%
60%
80%
75%
60%
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圖 4. 28 T1 和 T4 測試區正規化載重-應變曲線
圖 4. 29 SRC 設計規範 4.3.5 柱之箍筋示意圖
80%
75%
60%
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85 協辦機關:無
T3 試體接力式繫筋的概念相當具有可行性,應該進行撓曲延展性試驗,進 一步探討其可行性。
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誌謝
本研究承蒙內政部建築研究所提供研究經費,並在試驗期間提供場地與實驗 所需工具,協同試驗人員協助試體架設、試驗排程、儀器操作及數據接收之工作,
讓本研究得以完成,特此感謝!此外,國家地震中心即時協助,提供試驗所需之 設備、時間及人力之支援,方能使本計畫順利完成,也特別在此表達致謝之意。
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附錄一 期初評選會議紀錄
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93 十、討論事項與臨時動議:無。
十一、會議結論:
(一)本採購案投標受評廠商 1 家,國立臺灣科技大學之名次加總 為 6(平均分 數為 85)。評選結果經核,符合評選須知第 4 點第 1 款之規定。依所得名 次加總,名次累積最低者國立臺灣科技大學為優勝順序第 1 位。
(二)請主辦單位將評選結果簽報機關首長或其授權人員核定。
十二、出席評選委員確認會議記錄:本會議紀錄經出席委員確認,無異議通過。
十三、散會:上午 11 時 30 分。
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附錄二 專家座談會會議紀錄
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97 考慮柱產生 Composite Action,柱 承受 bending 時之效應,是否有要
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附錄三 期中審查會議記錄
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管理」分級制度之結果,將於期末報告呈現。
七、會議結論:
(1) 本次會議 3 案期中報告,經審查結果原則通過。請業務單位將與會審查 委員及出席代表意見詳實記錄,以供研究單位參採,並於期末報告針對 期中審查意見逐一回應,如期如質完成研究計畫。
(2) 委託研究計畫請儘速依約辦理請領第 2 期款;補助案請依規定請領第 2 期款,並請業務單位依規定時程管控研究進度。
八、散會:中午 12 時 10 分。
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附錄四 期末審查會議記錄
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136 尼比,容量震譜裡阻尼會影響到性能點,且影響甚鉅,牆體 pinching 效應應當適度反應至容量震譜裡參數設定,請提出一依據讓工程界參
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142 處,如不配置 Shear Stud,軸力傳 遞是否有疑慮。
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附錄 A 鋼箱型柱試體設計圖
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圖 A. 1 T1 試體鋼箱型柱設計圖(一)
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圖 A. 2 T1 試體鋼箱型柱設計圖(二)
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圖 A. 3 T2、T5 試體鋼箱型柱設計圖
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圖 A. 4 T3 試體鋼箱型柱設計圖
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圖 A. 5 T4 試體鋼箱型柱設計圖(一)
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圖 A. 6 T4 試體鋼箱型柱設計圖(二)
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圖 A. 7 T 系列鋼箱型柱上端板詳圖
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圖 A. 8 CR 試體鋼箱型柱設計圖
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圖 A. 9 CR 試體鋼箱型柱上端板詳圖
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附錄 B T 系列試體橫向鋼筋配筋圖
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圖 B. 1 T1 試體配筋圖
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圖 B. 2 T2 試體配筋圖
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圖 B. 3 T3 試體配筋圖
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圖 B. 4 T4 試體配筋圖
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圖 B. 5 T5 試體配筋圖
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附錄 C 其他試體施工相關照片
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照片 C. 1 鋼箱型柱現場照(由右至左分別為 T1-T5 及 CR 試體)
照片 C. 2 L 型箍筋 135 度彎鉤加工照
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照片 C. 3 試體主筋暫固定於鋼型柱
照片 C. 4 T1 試體貫穿繫筋 135 度彎鉤採人工加工
貫穿繫筋
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照片 C. 5 T2 試體角隅繫筋完成照
照片 C. 6 T3 試體短繫筋完成照
角隅繫筋
短繫筋
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照片 C. 7 T4 試體貫穿繫筋完成照
照片 C. 8 T5 試體搭接式繫筋完成照
貫穿繫筋
搭接式繫筋
短繫筋
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照片 C. 9 試體鋼骨內灌漿照
照片 C. 10 試體灌漿完成照
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照片 C. 11 試體上端板之切割鋼板
照片 C. 12 試體上端板之切割鋼板填補完成照
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照片 C. 13 混凝土圓柱抗壓試體完成照
照片 C. 14 試體與圓柱抗壓試體一同養護
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參考書目
[1] ACI Committee 318, 2011, “Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318-11) and Commentary (ACI 318R-11),”Farmington Hills (MI):
American Concrete Institute, 2011.
[2] American Institute of Steel Construction (AISC), 2010, “Seismic Provisions for Structural Steel Buildings,” ANSI/AISC 341-10, AISC Inc., Chicago
(IL),March 9, 2010.
[3] American Institute of Steel Construction (AISC), LRFD, 2005, Load and Resistance Factor Design Specification.
[4] Chen, C.C., Ko, J.W. , Huang, G.L. , Chang, Y.M., 2012,“Local Buckling and Concrete Confinement of Concrete-Filled Box Columns under Axial Load,”
Journal of Constructional Steel Research, Accepted 7 June 2012.
[5] Hoang T.T.T., Seismic Behavior of Steel Reinforced Concrete Columns with Axial Compressive Force, NTUST Master Thesis(陳正誠教授指導), 2009.
[6] James M. Ricles and Shannon D. Paboojian, “Seismic performance of steel-encased composite columns,” Journal of Structural Engineering, 1994.
[7] Sakino, K., Nakahara, H.,2004, Morino, S., and Nishiyama, I., “Behavior of Centrally Loaded Concrete-Filled Steel-Tube Short Columns,” Journal of
Structural Engineering, vol. 130, pp. 180-188, 2004.
[8] Uy, B.,2001, “Strength of short concrete filled high strength steel box columns,” Journal of Constructional Steel Research, vol. 57, pp. 113-134, 2001.
[9] 內政部營建署,「鋼骨鋼筋混凝土構造設計規範與解說,」2011。
172
[18] Lee,T.K.,Chen,C.C.,Pan,A.D.E,Hsiue,K.Y.,Tsai,W.M.,Hwa.K.,Experimental evaluation of large circular RC columns under pure compression