第七章 結論與建議
照片 6- 8 採用 C 型鋼加勁
第 6 章 多頻道電子式壓力掃瞄器量測過程與結果
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圖 6-2 造風設備轉速 19.3Hz 作用下平均風壓分佈圖（無水架）
資料來源：（本研究整理）
圖 6-3 造風設備轉速 19.3Hz 作用下最大風壓分佈圖（無水架）
資料來源：（本研究整理）
第 6 章 多頻道電子式壓力掃瞄器量測過程與結果
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圖 6-4 造風設備轉速 19.3Hz 作用下風壓均方根值分佈圖（無水架）
資料來源：（本研究整理）
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圖6-5、6-6、6-7為在無水架之情況下，造風設備變頻器轉動頻率在23.3Hz 之風壓作用下，取其平均值、最大值、均方根值之分佈圖，以圖6-5而言，最 高平均風速可達390Pa但只分佈在試體之左下部份在葉片1倍直徑與兩倍直徑 之間，軸心之位置約為200Pa左右。
圖 6-5 造風設備轉速 23.3Hz 作用下風壓平均值分佈圖（無水架）
資料來源：（本研究整理）
第 6 章 多頻道電子式壓力掃瞄器量測過程與結果
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圖6-6乃是以取最大風壓產生之分佈圖，由此圖可知，420Pa至600Pa之風 壓主要分佈在左半部及圓分周圍局部位置，右半部份所受之最大風壓約為 100Pa左右，並產生最大壓力為0Pa，即是產生負風壓之情形。
圖 6-6 造風設備轉速 23.3Hz 作用下風壓最大值分佈圖（無水架）
資料來源：（本研究整理）
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圖6-7為造風設備變頻器轉速23.3Hz作用下之風壓均方根值，其代表造風 設備風壓波動之情形，本實驗室變頻器驅動馬達後產生之風壓為脈動風壓，
均方根值大在可預期狀態內。但就理論而言，各點之均方根值不應有極大之 差異，但以圖6-7而言，在風壓較高之區域，有風壓變異較大之現象。
圖 6-7 造風設備轉速 23.3Hz 作用下風壓均方根值分佈圖（無水架）
資料來源：（本研究整理）
第 6 章 多頻道電子式壓力掃瞄器量測過程與結果
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圖6-8、6-9、6-10為造風設備變頻器轉動頻率在28.0Hz之作用下產生之平 均值、最大值、均方根值之分佈圖，以圖6-8而言，最高平均風速可達550Pa 但其分佈狀態與變頻器轉動頻率在23.3Hz情況接近，軸心之位置約為300Pa左 右。
圖 6-8 造風設備轉速 28.0Hz 作用下風壓平均值分佈圖（無水架）
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圖6-9是試驗時間內各點產生之最大風壓所繪之分佈圖，此圖風壓主要分 佈在左半部及圓分周圍局部位置，風壓值在560Pa至750Pa間，右半部份所受 之最大風壓約為186Pa左右，局部產生之深藍色為產生負風壓之位置，主要分 佈在邊界處及葉片軸心處。
圖 6-9 造風設備轉速 28.0Hz 作用下風壓最大值分佈圖（無水架）
資料來源：（本研究整理）
第 6 章 多頻道電子式壓力掃瞄器量測過程與結果
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圖6-10為造風設備變頻器轉速28.0Hz作用下之風壓均方根值，其趨勢與 前述幾個轉動頻率近似，主要變異較大位置在座標(2，3)附近。
圖 6-10 造風設備轉速 28.0Hz 作用下風壓均方根值分佈圖（無水架）
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圖6-11、6-12、6-13為造風設備變頻器轉動頻率在32.0Hz之作用下產生之 平均值、最大值、均方根值之分佈圖，在圖6-11中，最高平均風速可達880Pa 已超過規範要求之720Pa，720 Pa以上之區域主要落在x座標2m~4m，y座標 0m~2m所圍成之區域，軸心之位置0約為500Pa左右，雖然有局部位置所受壓 力在720 Pa以上，但大部份區域則是低於720Pa，負風壓產生之區域在每個不 同轉速均有雷同之現象。
圖 6-11 造風設備轉速 32.0Hz 作用下風壓平均值分佈圖（無水架）
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第 6 章 多頻道電子式壓力掃瞄器量測過程與結果
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圖6-12是試驗時間內各點產生之最大風壓所繪之分佈圖，此圖風壓主要 分佈亦是在左半部及圓心周圍局部位置，風壓值在770Pa至1200Pa間，右半部 份所受之最大風壓約為262Pa左右，局部產生之深藍色為產生負風壓之位置，
主要分佈在右上半部及邊界處。
圖 6-12 造風設備轉速 32.0Hz 作用下風壓最大值分佈圖（無水架）
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圖6-13為照風設備變頻器轉速32.0Hz作用下之風壓均方根值，主要變異 較大位置在座標(2，4)處及通過軸心斜率為-1方向附近。
圖 6-13 造風設備轉速 32.0Hz 作用下風壓均方根值分佈圖（無水架）
資料來源：（本研究整理）
第 6 章 多頻道電子式壓力掃瞄器量測過程與結果
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貳、含水架時之風壓分佈狀態
本章第貳部份係在討論不含水架時，造風設備產生之風壓吹向試體之風 壓分佈狀況，本研究為了探討水架對整個風場的影響程度，以更接近實際狀 態的方式量測風壓分佈，將水架以實際進行帷幕牆風雨試驗時之位置放置，
測得之結果分述如后。
圖6-14為造風設備轉速19.3Hz作用下風壓平均值分佈圖，風壓分佈狀況 與圖6-2（無水架轉速19.3Hz）相近，但在受風力大小時，不論是正風壓或負 風壓，於無水架的情況均較大，此點與預期相當。
圖 6-14 造風設備轉速 19.3Hz 作用下平均風壓分佈圖（含水架）
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圖6-15為有水架的情況下變頻器轉動頻率在19.3Hz時，以最大風速值所 繪製之分佈圖，其分佈型態與無水架時相近，但在受風力大小時則較無水架 為少。
圖 6-15 造風設備轉速 19.3Hz 作用下風壓最大值分佈圖（含水架）
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第 6 章 多頻道電子式壓力掃瞄器量測過程與結果
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圖6-16為有水架的情況下變頻器轉動頻率在19.3Hz時整個風場之變異情 形，與無水架的情況相比較，整個試體表面風壓變異較大之處大致相近；但 在有水架的狀態下的均方根值比無水架時小很多，代表有水架的影響使試體 表面受風壓之變異較小。
圖 6-16 造風設備轉速 19.3Hz 作用下風壓均方根值分佈圖（含水架）
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圖6-17、6-18、6-19為造風設備變頻器轉動頻率在32.0Hz之作用下產生之 平均值、最大值、均方根值之分佈圖，圖6-17最大風壓達750Pa，但僅佔總面 積之少部份，與無水架時相比較其風壓值少了約100Pa，但兩者均在整個試體 表面的小部份面積，所以無法反映整個試體之受壓情形。
圖 6-17 造風設備轉速 32.0Hz 作用下風壓平均值分佈圖（含水架）
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圖6-18為有水架的情況下變頻器轉動頻率在32.0Hz時，以最大風速值所 繪製之分佈圖，其分佈型態與無水架時相近，但在受風力大小時則較無水架 為少。
圖 6-18 造風設備轉速 32.0Hz 作用下風壓最大值分佈圖（含水架）
資料來源：（本研究整理）
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圖6-19為有水架的情況下變頻器轉動頻率在32.0Hz時整個風場之變異情 形，與無水架的情況相比較，整個試體表面風壓變異較大之處大致相近；但 在有水架的狀態下的均方根值比無水架時小很多，意味有水架的影響使牆面 受風壓之變異較小。
圖 6-18 造風設備轉速 32.0Hz 作用下風壓均方根值分佈圖（含水架）
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第 6 章 多頻道電子式壓力掃瞄器量測過程與結果
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第七章結論與建議
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第二節 建議
1、水架對造風設備產生之風壓造成一定程度之影響，應改良水架之構造以減 少受阻面積，或調高造風設備變頻器之轉速，以達規範要求之。
2、造風設備產生之風壓作用在試體表面呈現相當不均勻的現象，且主要受力 範圍在 1 倍的葉片直徑到 2 倍葉片直徑間的範圍，因此，本研究建議若試 體面積大於 6m*6m 的範圍，應改變造風設備之位置，進行試驗，以真實反 應試驗抗漏水之能力。
3、電子式壓力掃瞄器是以 PVC 管作為壓力之傳遞媒介，由於本研究試體為寬 10m 高 6m 之夾板，為將 PVC 管匯集到感應器，使用之 PVC 管超過 5 公尺以 上，PVC 管之長度太長無法真實反應風場之紊亂程度，建議未來相關試驗 應規劃妥試 PVC 管之配置路徑，以反應真實之風場狀態。
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審查委員 審查意見 回應
陳教授若華 1.建議於文中所提到的專有名詞 如 TAF 等加註全名或說明。
2.P.12 中有關公式（2.2）的說明似 過於簡略，建議加以補強，如文中
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參考書目
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參考書目
[1] 黃清毅等 金屬帷幕牆設計技術手冊之編訂 92 年 12 月 31 日 內政部建築研究所研究報告。
[2] CNS 13973/A3368 帷幕牆及其附屬門、窗與天窗動態水密性性 能試驗法 95 年 2 月 27 日 經濟部標準檢驗局。
[3] AAMA 501.1-05 Standard Test Method for Water Penetration of Windows, Curtain Walls and Doors Using Dynamic Pressure, 美國建 築製造協會 AAMA。
[4] 營建雜誌社 建築物耐風設計規範及解說 內政部 95 年 10 月 [5] CNS 14280/A3369 帷幕牆及其附屬門、窗物理性能試驗總則 95 年 2 月 27 日 經濟部標準檢驗局。
[6] CNS 13974/A3380 帷幕牆及其附屬門、窗與天窗靜態水密性性 能試驗法 95 年 2 月 27 日 經濟部標準檢驗局。
[7] AAMA 331-00 Standard Test Method for Water Penetration of Exterior Windows, Skylights, Doors, and Curtain Walls by Uniform Static Air Pressure Difference, 美國試驗及材料協會 ASTM。
[8] http://www2.tku.edu.tw/~tehx/Chinese/e-lab/unit1/3.doc