木堵板牆
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圖 3 33 3- -- -1 11 1- -- -2 2 2 2 試體 試體 試體 MWW 試體 MWW MWW MWW 示意 示意 示意圖 示意 圖 圖 圖
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（資料來源 資料來源 資料來源： 資料來源 ： ： ：本研究 本研究 本研究 本研究） ） ） ）
在試體設計方面，與上次相同，本研究以台南縣鹽水鎮歡雅里大莊 88 號趙厝為藍 本（圖 3-1-3），在實際量測架扇及構件（包括梁、柱等）的尺寸後繪圖由大木匠師製 作足尺試體。整個架扇的高度約 3.6 m，寬度約 6.6m。在材料方面，不管是木堵板牆或 是架扇材料皆使用福杉（Cunninghamia lanceolata）。試體係請大木陳天平匠師團對製 作，由於實驗場空間限制，因此直接將試體木料備妥後運往台南市古蹟州知事官邸修復 工地現場製作，待製作完成後再運往成功大學建築系實驗場。木料放置於實驗場通風良 好之處約兩週後才開始組立，組立後另外放置約三個禮拜，以待編泥牆體有足夠之強 度，再上架進行實驗。
與第四年度的研究案相比，另外一個值得注意的差異在於第四年我們在進行 MWW 試體製作時，匠師將第一穿與第二穿與中柱相接的接點設計成燕尾榫搭接，其餘接點皆
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圖 圖 3 33 3- -- -1 11 1- -- -3 3 3 3 本研究試體藍本 本研究試體藍本 本研究試體藍本 本研究試體藍本－ － －台南縣鹽水鎮歡雅里大莊 － 台南縣鹽水鎮歡雅里大莊 台南縣鹽水鎮歡雅里大莊 88 台南縣鹽水鎮歡雅里大莊 88 88 88 號趙厝 號趙厝 號趙厝 號趙厝
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（ （資料來源 資料來源 資料來源 資料來源： ： ： ：本研究 本研究 本研究 本研究） ） ） ）
另外，在針對在九二一地震中破壞的案例研究中我們發現，會發生破壞的大多是因 為穿材在中柱上的接點不連續（圖 3-1-4、3-1-5），而鮮少發現有所有接點皆不連續的 架扇，另外這樣的研判在經過匠師訪問後亦得到應證。因此在匠師的建議下，本次研究 的架扇接點系統乃採用匠師所建議，現在一般在工地現場實際採用的系統，如圖 3-1-6 所示。
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圖 3 33 3- -- -1 11 1- -- -5 55 5 常見遭到破壞 常見遭到破壞 常見遭到破壞的架扇接點形式 常見遭到破壞 的架扇接點形式 的架扇接點形式 的架扇接點形式
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（ （資料來源 資料來源 資料來源 資料來源： ： ： ：本研究 本研究 本研究） 本研究 ） ） ）
斷開對接
連續型對接 燕尾榫搭接
連續型對接 連續型對接
連續型對接
連續型對接
（a）第四年度MWW試體接點型態圖
連續型對接 連續型對接 連續型對接
連續型對接
燕尾榫搭接
在今年度的木堵版牆方面，第四年度的試體由於我們要求匠師在堵版牆體儘量與上 堵框、腰堵框與下堵框之間儘量不要有縫隙，然而在與匠師進行訪談與現場實地調查後 發現，一般來說這些堵框的目的主要在於固定堵版不會掉落，而不在於提供強度。因此 一般來說，堵版因為工序的關係，皆會在腰堵框上與上堵框都會有約 5 mm 的空隙，這 樣會造成實際的建築物在地震力作用下的行為與在研究室中不一樣。因此本年度的堵版 設計便根據匠師的建議，在第一階段的的試體其堵版與堵框之間留下 5mm 的縫隙。
圖 3-1-7 說明了堵版與堵框之間是否有縫隙之間的差異。圖 3-1-7(A)代表堵版與 堵框之間沒有縫隙的狀況，而圖 3-1-7(B)則代表堵版與堵框之間有一個縫隙的初始況 狀。在堵版受到外力作用而變形以後，我們可以發現 3-1-7(A)的情形會如圖 3-1-7(C) 一樣，在堵版的對角的地方會對堵框造成明顯的局部壓縮（partial compression），而 此時牆體除了利用堵版與堵框之間的摩擦力以外，也利用這樣的局部壓縮來抵抗外力的 作用。另外，在堵版與堵框有縫隙的情形下，我們會發現剛開始的時候堵版並不會去壓 縮到堵框，在這個時候其實牆體還沒有任何的抵抗力。因此我們可以發現在圖 3-1-7(C) 早已開始抵抗水平作用力時，圖 3-1-7(D)才剛剛開始要抵抗外力，而在這之前牆體則 對於外力完全沒有抵抗的能力。
上堵框
腰堵框 腰堵框
上堵框
5 mm 縫隙
上堵框
腰堵框 腰堵框
上堵框
(A) (B)
(D) (C)