第二章 文獻回顧
第三節 近年國內相關研究情況
雲科大李宏仁教授[ 27]研究梯間牆對低層 RC 造沿街連棟建築物耐 震性能之影響，測試兩座填滿 1/2 (試體 B)及 3/4(試體 A) 跨度的構架 牆體，測試結果指出模型構架內含填滿 1/2 (試體 B)或 3/4(試體 A) 跨 度的隔間牆，對於抵抗側力強度、勁度及韌性確有明顯的差異。試體 A 強度較高但在屋頂位移 0.75%之後強度開始衰減，屬於典型剪力主控行 為，側力衰減維持至屋頂位移 1.5%因極短梁水平牆段剪力破壞後迅速 向下。試體 B 在屋頂位移 0.75%試體降伏後仍維持側力承載能力，至屋 頂位移 1.5%時才達最大強度，屬於典型撓曲降伏主控行為。屋頂位移 1.5%時，試體 A 的一樓層間變位約 1.6%，但試體 B 的一樓層間變位已 經逼近 2.0%。圖 2- 15 顯示試體設計與測試結果。
26
(a) (b)
圖 2- 15 李宏仁研究試體之設計及測試結果: (a)試體 A；(b) 試體 B
(資料來源：參考書目[ 27])
成大許茂雄教授[ 28]研究既有 RC 沿街店鋪住宅滿足功能要求之耐 震補強，測試自行設計的不同樓層、不同結構系統、具代表性的沿街店 鋪住宅案例，利用靜態推跨曲線法 (Static Pushover Method) 分析，找 出有效的震前、震後補強方法與補強量，並且根據受害建築物耐震能力 降低係數與永久變形，探討結構物經 RC 牆與鋼骨斜撐補強後承受多次 地震的結構行為，提出在適當的地方增設平行街道方向 RC 牆，改善整 體結構的耐震機制，是較佳的對策。災區後受損的沿街店鋪住宅，建議
27
可以對整體結構系統補強的手段使其達到功能設計的標準，不用拆除 (補強利用 RC 牆或鋼骨斜撐)。在平行街道方向增設 RC 牆能有效提升 耐震能力而對使用機能的妨礙最小。圖 2- 16 顯示分析的結果。
(a) (b)
圖 2- 16 許茂雄教授研究之分析結果: (a)一樓補強前；(b)一樓 補強後
(資料來源：參考書目[ 28])
台大黃世建教授[ 29]研究含開口牆非韌性構架之耐震行為，測 試六片含對稱開口 RC 牆之非韌性構架，提出非韌性空構架最大強度的 層間變位是 1.5%左右，完整牆構架是 0.75%左右，牆含開口構架是 0.5%
左右，牆有開口會降低構架之層間變形能力。翼牆的配置對結構強度的 提昇十分有效。圖 2- 18 顯示試體的設計及測試結果。
28
圖 2- 17-1 黃世建教授研究試體之設計與測試結果: (a)大面 積開一窗
(資料來源：參考書目[ 29])
29
圖 2- 17-2 黃世建教授研究試體之設計與測試結果:開兩窗
(資料來源：參考書目[ 29])
30
(c)
圖 2- 18-3 黃世建教授研究試體之設計與測試結果:開一門 (資料來源：參考書目[ 29])
北科大李有豐教授[ 30]研究非韌性雙層雙跨含牆 RC 構架之擬動態 試驗與結構反應之 HHT（Hilbert-Huang Transform）分析，測試一座非 韌性雙層雙跨含牆 RC 構架，依據軟弱層剪力破壞與搭接破壞之既有 RC 建築物設計，即一樓為顯著軟弱層，提出於梁柱接頭處纏繞鋼纜線 圍束的混凝土確實可以增加 RC 構件之抗震能力。由修復前後實驗構架 的結果，發現修復補強可以增加試體的韌性行為，增加消能結果以抵抗 較大的地震。經試體修復前後勁度折減情形，可有效減低試體勁度軟化 時間。圖 2- 19 顯示非韌性雙層雙跨含牆 RC 構架之擬動態分析試體設 計及試驗結果。
31
(a) (b)
圖 2- 19 李有豐教授研究之非韌性雙層雙跨含牆 RC 構架之 擬動態分析試體設計及試驗結果：(a)試體未補強前最大加速
度為 2.0 時之遲滯迴圈；(b)試體補強後最大加速度為 2.0 時 之遲滯迴圈
(資料來源：參考書目[ 30])
成大邱耀正教授[ 31]研究大尺寸扇形配筋預鑄 RC 剪力牆實驗與分 析，測試五座大尺寸扇形配筋預鑄 RC 剪力牆，指出藉由觀察破壞模式，
發現扇形配筋試體較無嚴重的混凝土壓碎情形發生，破壞模式接近撓剪 破壞及剪力破壞。經試驗結果及裂縫發展圖發現改良式傳統配筋和扇形 放射狀配筋的實驗結果相差無幾，所以考慮大量施工的便捷性，改良式 傳統配筋會是比較好的選擇。圖 2- 21 顯示試體之設計，圖 2- 23 顯示
32
試體之測試結果。
(a)
(b)
圖 2- 20-1 邱耀正教授研究試體之設計: (a)中型牆板試體鋼 筋及鋼板配置參數表；(b)低型牆板試體鋼筋及鋼板配置參數
表
(資料來源：參考書目[ 31])
33
(c)
圖 2- 21-2 邱耀正教授研究試體之設計:扇形配筋設計 (資料來源：參考書目[ 31])
(a) (b)
(c) (d)
圖 2- 22-1 試體之測試結果
34
(e)