參數影響

4.3.1 拉力鋼筋量之影響

如表4.2，試體S5與 S6之拉力鋼筋含量分別為0.6 %與1.95 %， 其含量之比值為0.3。試體S5之極限彎矩強度分別為750 MPa，當試 體在極限時其拉力鋼筋所提供之彎矩強度為140 MPa，與極限彎矩強 度之比值為18 %；試體S6 之極限彎矩強度為1019 MPa，此時拉力 鋼筋所提供之彎矩強度為338 MPa，佔極限彎矩強度之33 %。

拉力鋼筋量之增加更導致中性軸下移量增加，進而增加在極限彎 矩強度發生時圍束區混凝土面積，如表4.2，試體S6 之側面部份圍束 區混凝土對極限彎矩強度之貢獻為S型斷面之試體裡最高者，而高圍 束區之貢獻甚至超過 D 型斷面之試體。如圖 4.42，比較兩試體可知 拉力鋼筋量之提升不僅可以提升極限彎矩強度，對於整體彎矩強度之 貢獻亦十分顯著。

4.3.2 鋼骨深度之影響

試體 S7 鋼骨深度佔斷面高度之 35%，為所有試體中最小者，由 表4.3 可知，當達極限強度時，側面部分圍束區與高圍束區混凝土所 提供之彎矩強度皆為零，因為鋼骨深度太小，導致此時中性軸位於鋼 骨上翼板上方，鋼骨整體皆承受拉力，可以發現其拉力筋之貢獻是所 有試體中最高者，主要也是因為中性軸過於上移之關係。

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D型斷面試體，鋼骨深度佔斷面高度之 75%，所以上層部分圍束 混凝土沒有面積，如表 4.3所示，在極限彎矩強度發生時，上層部分 圍束混凝土對於極限彎矩強度無貢獻，鋼骨深度之增加除了增加翼板 提供之彎矩強度之外，主要影響圍束區之面積，試體D1與 D1-T2之 下翼板對彎矩強度之貢獻為20.64%與20.47%，在所有試體中佔最大 比重，而兩試體之側面部分圍束區與高圍束區對極限彎矩強度之貢獻 也高過其他組試體。在延展性方面，由局部彎矩-區率圖觀察可知，D 型斷面之鋼骨上翼板隨著曲率之增加其彎矩強度皆明顯增加，鋼骨上 下翼板貢獻之彎矩強度更是佔總彎矩強度大部分，導致D形斷面之 延展性明顯較S型斷面要好。

4.3.3 箍筋間距之影響

試體S1-T1 與S2-T2，箍筋間距分別為200 mm 與100 mm，試體 D1與D1-T2，箍筋間距分別為152 mm 與76 mm。如圖 4.41所示。

比較試體S1-T1與S1-T2之分析結果可以發現，兩組數據的初始勁度 與極限彎矩強度皆相差不大，是因為箍筋間距影響混凝土圍束力，但 影響整體之極限彎矩強度之材料，主要為拉力筋與未圍束區混凝土，

由表4.3 可知，圍束區混凝土除了上層部分圍束區混凝土對極限彎矩 強度貢獻較大有 1.3%，側面圍束區混凝土與高圍束區混凝土之貢獻 皆不到 0.1%。延展性方面，在保護層混凝土壓碎之後，隨著混凝土 強度之劣化，中性軸逐漸下降，部分圍束區混凝土及高圍束區混凝土 之面積漸漸增加，此時箍筋間距之影響漸漸明顯，導致試體S1-T2 彎 矩強度之衰減較S1-T1 緩和，此現象也發生在D1與D1-T2 試體。

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4.3.4 加勁鋼板之影響

試體S4 之拉力鋼筋量並不如試體S1，但試體S4 有在上下翼板各 加裝一塊加勁鋼板，如圖 4.43 所示，試體 S4 之極限彎矩強度比 S1 要大，保護層混凝土壓碎之後，混凝土漸漸劣化，此時有加勁鋼板之 試體S4，其彎矩強度之衰減明顯比 S1來得緩和，當加勁鋼板達應變 硬化，其彎矩強度甚至提高，證明加勁鋼板對整體韌性之重要。

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