第三章 延燒理論公式與 FDS 場模擬之探討
築技術規格第八十八條內部裝修者 0. 05 依建築技術規則第八十八條內部裝修者 0.09
第十至第十四類
裝設自動滅火設備及排煙設備者並依建
築技術規格第八十八條內部裝修者 0.01 依建築技術規則第八十八條內部裝修者 0.08 第九類
裝設自動滅火設備及排煙設備者並依建
築技術規格第八十八條內部裝修者 0.05
依建築技術規則第八十八條內部裝修者 0.09
其 他 0.15
火載量是左右火場溫度及火災持續時間的重要因素,在實際火災進行預測
時,此數值必須加以掌握。為了能設定不同類型建築物活動可燃物量的標準值,
針對現在各種用途的建築物內部其中木製家具、書籍等火載量、種類及收納狀態 等不同用途的火載量,建議依照房間種類之發熱量區隔火災室,如表 3-2。
二、 火災室之可燃物每秒平均發熱量計算 火災室之可燃物每秒平均發熱量 q
b(1) 計算該室有效開口因子 f
op= ( max [ ∑ A
opH
op, A
rH
r70 ] ) ……(3.4)
A :該室內的儲存可燃物地板面積每 1m
op 2發熱量(MJ/m
2)
Ar:該室的地板面積(m
2)
A :該室內部裝修用各種建築材料的各部位表面積(m
f 2)
Hr:從該是地板至天花板的平均高度(m)
(2) 計算該室可燃物的表面積
Afuel =(
0.26×ql13×Ar) (
+∑ ϕ
×Af) …(3.5)
A :各開口部的面積(m
op 2)
H
op:從各開口部的上端至下端的垂直距離(m)
Ar
:該室的地板面積(m
2)
ϕ :依照建築物材料不同,制定下列氧消耗係數,如表 3-6。
r
l
A
q ×
×
1326 .
0 :可燃物表面積(m
2)
( ∑ ϕ
×Af) :內裝用建築材料表面積(m
2)
表 3-6 氧消耗係數數值表
ϕ
【34】建築材料種類 氧消耗細數
耐燃一級材料 0.1
耐燃二級材料 0.2
耐燃三級材料 0.4
木材及其他類似材料(級外) 1.0
(3) 計算燃燒行支配因子 ⎟ ⎟
⎠
⎞
⎜ ⎜
⎝
⎛
⎥ ⎥
⎦
⎤
⎢ ⎢
⎣
= ⎡ ∑
fuel r r
fuel op op
A H A A
H A
, 70
χ max ……(3.6)
依照求得知燃燒型支配因子 χ 求取 q
b081
.
≤ 0
χ q
b= 1 . 6 × χ × A
fuel1 081
.
0 < χ ≤ q
b= 13 0 . × A
fuelχ
<
1 q
b= ( 2 . 5 × χ × exp ( − 11 χ ) + 0 . 048 ) × A
fuel三、 火災室火災持續時間計算
火災持續時間 t
f= Q
rq
b………(3.7)
t :火災室之火災持續時間(minutes)
fQr
:火災室之可燃物總發熱量
q :火災室之可燃物每秒平均發熱量
b3-1-3 區劃空間延燒理論計算
進行區劃空間火災延燒理論公式計算時,先以著火源火焰高度或噴出火焰火 舌長度使否造成接焰引燃進行評估,當確定不造成接焰引燃時,即可進一步確認 熱輻射量計算,以木材起火界限 10kW/m
2進行熱輻射引燃距離評估,以同時確保 區劃空間限制火勢及防止火勢侵入之功能性。本節主要係為探討防止火災延燒理 論實驗公式,以其適用之對象空間及著火源進行說明。
一、 接焰引燃計算
【7】【35】判斷建築物防火延燒性能設計之區劃空間是否會因火害而遭到破壞,而使得 火源上層空間及周圍空間產生延燒,皆依據火焰高度及火焰噴出長度等相關資料 判斷區劃空間是否會受到接焰產生延燒,造成火勢的擴大。
因為火災型態的不同而使得所產生的火焰型態也有所差異,一般來說在局部 火災的情況下,以可燃物燃燒時所產生之火焰高度作為是否接焰延燒的判斷依 據;而全面火災的情況下,由於火勢受到空間的拘束,火焰會朝向開口部噴出,
故以火焰噴出的範圍做為是否接焰引燃的判斷依據如圖 3-3。
圖 3-3 火焰影響範圍
一般進行局部火災的火焰高度計算時,火焰高度會與火源的有效直徑有關,
關於火焰高度的定義分為以下幾種
【36】:
1. 連續火焰高度(Soild Flame Height):長時間穩定存在的火焰之連續火焰 域的高度,在計算熱輻射量時通常可以此作為計算依據。
2. 間歇火焰高度(最高火焰高度)(Intermittent flame height):火焰會因 為周期性的上升氣流造成火焰上端間歇性存在的間歇火焰域,取其間歇性存 在的最高高度及為間歇火焰高度,通常以此判斷對象物是否會因接焰產成延 燒。
3. 平均火焰高度:指的是時段內脈動火焰高度的平均值。
計算火焰高度時,應就火災類型之燃燒情況檢討為主。由於局部火災燃燒情 況,極類似於自由火災,因其不受空間限制,供氧充足的關係,僅受到可燃物的 影響,所以也稱為燃料支配型火災,參考圖 3-4。局部火災之火焰高度,由既往 的研究中
【36】可以得知自由空間的燃燒,其火焰高度主要由熱釋放率與燃燒範圍 所支配,其關係式入下:
D Q r
Lf = ⋅ *n⋅
………(3.8)
2 5 5
*
1116 D Q D
g T C Q Q
o
p
⋅
⋅ =
⋅
⋅
= ⋅
ρ
∞………(3.9)
T :捲入空氣之溫度(K)
oρ
∞:空氣密度(kg/m
2) g :重力加速度(m/sec)
C
p:比熱(J/kg.K)
Q :火源熱釋放率(kW)
n :實驗乘冪
r :實驗常數
D :火源代表長度(m)
L :火焰高度(m)
fQ :火源熱釋放率無次元數
*圖 3-4 局部火災火焰高度與範圍
由於燃燒火焰的高度受到起火物的平面形狀而改變
【37】。依照燃燒物的性狀 將火源形狀分成自由空間、面火源及線火源等三種,火源依照其燃燒物形狀而發 熱條件會有所差異,依據以往研究之實驗數據中得知其關係式如表 3-7 所示。
表 3-7 火源條件與實驗定數 r、n 之關係式【35】
火源條件 發熱條件 n r
間歇火焰 連續火焰 自由空間 0.3<Q
*<1.0 2/3 3.5 1.8
面火源 1.0<Q
*2/5 3.5 1.8 線火源 -- 2/3 4.5 2.8
全面火災情境,由於火勢受到空間拘束,故向外噴出,研究將計算其火焰向 外噴出時的影響範圍。一般來說,全面火災時火焰噴出的長度主要受到燃燒速度 的影響,而燃燒速度又受到開口因子( A × H
1/2)的控制,而相關研究中
【38】可以 發現 Thomas-Law 的公式計算所得火焰長度最長,在紐西蘭
【39】的火焰推估公式也 是以 Thomas-Law 的計算公式為基礎。但在計算火焰噴出長度時的參數設定上,
Thomas-Law 原先參數 18.6 較高,火焰長度的計算結果較長,紐西蘭將其參數降
在文檔中
中 華 大 學
(頁 57-63)