標準狀況下的空氣，在密鍵迴鍵的風洞，如圖 E 8.5，以 200 fts 的速度，流經截 面5 至 6 的測試區。流動由一鍵風扇驅動，主要是增加鍵壓 p1鍵 p9，以期克服頭 損，使得流體在迴鍵中鍵動。試估算需求的 p1鍵 p9值，與風扇所需的鍵力值。
解答
在風洞中，測試區產生最大的速度鍵最大截面處鍵，因此，流動中最大鍵鍵數為 Ma5
V5c5，其中 V5 200 fts。由 1.15 式知，音速為 c5 kRT5
12 1.41716 ft•
1bslug鍵R460 59R 12= 1117 fts。故，Ma5 2001117 0.179 0.3，如第 3 章的說明，若鍵鍵數低於 0.3，則大鍵份的流體可鍵為不可壓縮。因此，我們可以利 用不可壓縮的公式於本題中。
風扇在風洞中的目的是提供必需的能量，以克服空氣在迴鍵中產生的淨頭損。從 點1 至點 9 的能量方程式為
方程式中，hL
19為點1 至點 9 的鍵頭損。但 z1 z9且 V1 V9，則鍵果為
相同的，鍵鍵風扇從9 至 1 的能量方程式鍵5.57式鍵為
其中 hp為泵鍵風扇鍵所提供給空氣的實際水頭升值。再一次因 z9 z1且 V9 V1，與
圖 E 8.5 風扇
整流網
測試區
鍵1鍵
1 式合併後，得
提供給空氣中的實際功率鍵鍵力a鍵，由計算風扇的水頭而得
因此，風扇提供給空氣所需的功率，由流經風洞的頭損決定。想求合理又接鍵的答 案，我們假設如下鍵如果將風洞的四個鍵折鍵鍵corner鍵，當作具有導流板的斜接彎 管，而從圖 8.18 知 KLcorner鍵 0.2 ，於是，對每個鍵折鍵來說
其中，因流體假設為不可壓縮，則 V V5A5A。鍵 E 8.5 中為 A 值與其對應的速度大 小。
同時，測試區末鍵截面 6 到噴嘴開始的截面 4 之間區域為鍵形擴散器，其損 失係數為 KLdif 0.6，此數值大於良好設計的擴散管鍵參考文獻 4鍵，而因其在風洞的 擴散器中間加鍵了四個鍵折鍵及一具風扇，所以將不可能有更低的 KLdif數值。故
在截面4 與 5 之間的鍵形噴嘴及整流鍵的損失係數，各假設其為 KLnoz 0.2 與 KLscr 4.0鍵參考文獻 14鍵鍵因測試區長度很短，所以可忽略頭損數值。
因此，鍵頭損為 表 E 8.5
鍵2鍵
或
或
於是，從 1 式，得知流經風扇的壓力升如下
從 2 式，得知加入流體的功率如下
或
此封鍵迴鍵形式的風洞，所有功率鍵是用來維持黏性效應所消散的能量，因此可 保持封鍵風洞中的能量不變，然而如果忽略流經風洞壁面的傳熱，風洞中的空氣溫 度，將會隨著時間的變化而持鍵上升。而對此類風洞進行鍵態操作，常常必須提供某 些冷卻的方式，才能使空氣溫度維持在可接受的範圍內。
而務必注意的是，實際上風扇鍵達提供的功率，需大於計算所得的數值 62.3 hp，
因為風扇不可能達到 100% 的效率。之前計算的功率是流體用來克服能量損失的需 求，其中並不包括風扇，如果風扇的功率值為 60%，而所需的鍵功率為 62.3 hp0.60 104 hp，鍵樣才能使風扇鍵動。決定風扇鍵或泵鍵的效率是個鍵鍵的問 題，可鍵風扇鍵或泵鍵的幾何特性而定，在參考文獻中可查得風扇特性的相關內容 鍵參考文獻 7 至 9鍵。
同時也需注意，上述的鍵果只是鍵似值。謹慎的設計風洞的每個元件鍵鍵折鍵、
擴散器鍵鍵，有可能可以改善鍵減少鍵各種損失係數值，也可減少需求的功率。其因 hL 與 V2成正比，所以元件的 V 鍵大，則頭損的數值也會鍵大。故即使四個鍵折鍵的 KL 鍵是 0.2，而位於鍵折鍵7 的頭損則為鍵折鍵 3 的 V7V32 8022.92 12.2 倍。
鍵Ans鍵 鍵Ans鍵
於鍵 8.2 中。
8.4.3 非圓形導管
極多使用於輸送流體導管的截面並非鍵是圓形，雖然鍵些在導管中詳鍵的 流動狀況鍵實會受截面形狀影鍵。然而，許多圓形管的鍵果亦可應用在其他形 狀的導管，只須將其稍加修正。
應用水力直徑鍵hydraulic diameter鍵，我們可以得到實用而且容易應用的鍵 果。水力直徑鍵Dh 4AP鍵的定鍵為 4 乘以截面鍵與濕周長 P 的比值，如圖 8.20 所示。水力直徑也被用來定鍵摩擦因子 hL f DhV22g、雷鍵數 Reh
VDh 與相對粗糙度
εD
h。完全發展紊流的計算，在非圓形截面的導管內，鍵常需使用慕鍵圖的數 據，而其直徑則須以前述的水力直徑來替換。對紊流而言，此類計算的準鍵性 鍵常在 15% 之內，如果想要有更高的準鍵度的鍵，就需鍵對研鍵的特殊幾何特
圖 8.20 非 圓形導管。