軸力位移關係曲線，兩種鋼板在接合板尺寸相同的情形下，接合板的強 度位移曲線隨斜撐端部與直線彎折線(或橢圓彎折線)間距離之減少而具 有較大的強度包絡線，以下主要先就未加勁接合板的結構性質差異分別 討論在檢討接合板加勁的影響:
1. 分析最大強度：當接合板尺寸相同時，表 3.3 為所有接合板最大 分析強度與對應變位之統計表，斜撐端部愈往接合板內部延伸 時，接合板的拉壓強度均較高，A572 鋼接合板拉力降伏後很快 就達到極限強度，對應的變位平均為 4.0mm，而 LYP100 降伏後 拉力強度逐漸升高，達到極限強度時對應的變位平均為 19.6mm A572 接合板的壓拉強度比值為 0.97 LYP100 則為僅為 0.65， 顯 示選擇 A572 作為弱接合板的材料時，其彈性階段的拉壓強度較 對稱，但壓力挫屈後強度勁度大幅下降而拉力仍維持一定強度，
而雖然 LYP100 鋼板拉壓強度相差較大，但因接合板受壓力控制 故受拉側的接合板應力比值較低而有餘裕，對於韌性設計而言可 用於彌補受壓接合板挫屈後的部分強度損失。
2. 分析強度與標稱強度之比較： A572 接合板以 45 度傳遞方式之 有效斷面計算的分析強度與全斷面標稱拉力強度與塊狀撕裂強 度的平均比值分別為 0.9 與 1.13，顯示拉力標稱強度受塊狀撕裂 強度控制，壓力分析強度與標稱強度比值則為 0.99，對應於 LYP 鋼接合板之分析與標稱強度平均比值則分別為 1.59 1.16 1.06 ， 其中由於 LYP 鋼板具有低降伏比因此降伏強度低而塊狀標稱撕 裂強度較接近分析強度，故拉力標稱強度建議以塊狀撕裂強度為 準，惟整體而言分析強度與標稱控制強度的比值介於 0.99~1.16
之間顯示標稱強度已相當接近單向載重分析強度，如斜撐的超強
圖 3.11 為未加勁接合板正規化壓力強度位移曲線，相同尺寸下 A572 與 LYP100 接合板於壓力挫屈後強度衰減的程度隨斜撐端 部與直線彎折線(或橢圓彎折線)間距離之減少而減緩，其中 LYP 鋼材因降伏後的勁度逐漸下降而具有較穩定的挫屈後行為，
LYPL4t 因為與線性束制線之距離達到規範上限值而有較大面外 轉動能力，導致挫屈後的強度衰減比例與 A572 L2t 相當 而包含 所有 A572 接合板(L2t E8t E2t)則於挫屈後強度快速下降，不僅正 規化強度曲線低於相同接合深度的低降伏鋼接合板，且均低所有 採用橢圓偏移方式定義的 LYP100 接合板。表 3.5 為接合板軸力 變形為±40mm 時之強度與強度下降至極限強度 75%時之變位統 計表，以 E8t 接合板為例當分析位移達 40mm 時下降的比例分別 為 0.38 0.58，兩者之強度衰減的程度均低於一般斜撐挫屈後的狀 況，接合深度向橢圓束制線延伸時挫屈後強度下降的比例更低 此外當設計載重需求相同時 LYP100 接合板的厚度為 A572 接合 板厚度的 2 倍以上，由於接合板厚度增加時接合板挫屈後強度衰 減的情形會更為和緩，相同標稱強度之 LYP100 與 A572 接合板 的挫屈後行為差異將更加顯著。
5. 應力分佈：圖 3.12 為 A572 E8t 與 LYP E8t 於 40mm 位移作用下 之 Von-Mises 等值應力，經由重分配後的應力分佈較為平順，由 圖形中之應力值可知相同材質之接合板於 40mm 軸壓與軸拉下 之最大應力相當，但因統計值亦包含 A572 斜撐部分之應力，就 接合板的部分而言；可直接以顏色區分應力的大小與分佈，A572 鋼板因強度高；故 Von-Mises 等值應力也高於 LYP 接合板， 而 接合板受拉時 Von-Mises 等值應力高於受相同位移壓力之應力 分佈，因斜撐載重係沿著與接合板交接面向外傳遞因此應力值最
高 也形成塊狀撕裂的臨界斷面。
6. 等值塑性應變(PEEQ)與破壞模式預估：等值塑性應變的大小與 接合板的變形能力及破壞模式有關:圖 3.13 為 E8t 接合板受 40mm 拉壓位移作用時之 PEEQ 分佈，接合板受壓後的 PEEQ 分 佈同時反應軸力應變與挫屈模態之影響，最大的等值塑性應變發 生在接合板與梁柱相接的最外緣，而受拉時沿著塊狀撕裂面周圍 產生最大的等值塑性變形需求，圖 3.14 3.15 分別為接合板軸力 變形範圍±5mm 、±40mm 與等值塑性應變的關係曲線，A572 鋼 接合板受拉壓的 PEEQ 值均高於相同幾何形狀的 LYP 接合板，
主要係由於 LYP 鋼具有低降伏比的特性；應力重分配的能力較 佳；相對的塑性應變散佈的範圍也較廣，而當斜撐端度較深入接 合板時應力與應變重分配的能力下降，因此 PEEQ 值也較高。由 圖 3.14 顯示彈性載重階段接合板承受軸壓力與軸拉力的等值塑 性應變相當，接合板於受壓挫屈初期之 PEEQ 值則高於受拉的應 變值，此外由圖 3.15 則發現接合板受拉時之 PEEQ 增加的速率 隨拉力變形之加大而提高。而接合板挫屈後因強度下降、面外變 形逐漸增加而降低軸向有效應變，有塑性應變需求的面積增加但 應變強度較低，故 PEEQ 在一定軸力位移後反而低於相同位移的 拉力應變值。因此反復載重作用下，弱接合板的斷裂受到拉力位 移所控制且發生於斜撐端部的位置，由於斷裂起始與延伸時的等 值塑性應變大小與材料特性及載重歷程等相關。如以材料拉力試 片之應變量做為 PEEQ 之容許值進行極限拉力變形之概估，分別 以 0.2 及 0.5 代表 A572 及 LYP100 之最大容許 PEEQ 值，則由 圖 3.15 所對應的接合板斷裂位移分別約為 10mm、24.6~28.7mm 左右，顯示 LYP 鋼接合板比 A572 鋼接合板具有較佳的變形能
力。
7. 加勁的影響：圖 3.16 為 LYP100 E8t 接合板加勁前後的強度位移 圖，側向加勁後的 E8tS1 與 E8tS1a 接合板拉力側的強度位移曲 線與未加勁時相差不大，最大拉力強度則由 1800kN 略為提高為 1809 及 1852kN，主要係因強度的臨界斷面為塊狀撕裂面，而壓 力側的強度位移曲線則因側向加勁而明顯向上提昇，最大壓力強 度由 1025 kN 分別提高 10% 33%至 1135、1366 kN。圖 3.16 側 向加勁後的 2 組接合板挫屈後的強度僅下降 25%，明顯優於未 加勁的接合板。而使用 A572 槽形束制裝置的接合版，其壓力強 度與挫曲後強度又優於側向加勁的接合板，而使用 LYP 槽形束 制裝置的接合板，挫曲強度亦大幅提升，惟挫曲後強度隨著束制 裝置本身受力降伏、逐漸失去加勁作用而衰減。圖 3.17 為 E8t 接合板加勁前後的最大等值塑性應變值(PEEQ)與位移關係圖，
加勁後等值塑性應變值比未加勁時增加，而壓力增加的比例又高 出拉力時的增幅，其中 E8tS1 受拉時的最大 PEEQ 值與未加勁的 E8t 接近，而 E8tS1a 受拉時的最大 PEEQ 值較高，受壓挫屈後增 加的幅度更大而較不利於反復載重下拉力變形之發揮，顯示 E8tS1 的加勁方式可以提升接合板壓力強度與消能韌性，受拉時 又 不 致 影 響 拉 力 變 形 能 力 ， 受 壓 挫 屈 時 應 變 集 中 的 情 形 比 E8t-S1a 緩和。