建議

1. 經由驗證結果顯示，詴驗的沖刷坑仍未達到極限值，可加長時間讓沖 蝕坑能發展更完整，更加清楚沖刷坑形成的趨勢。

2. 觀察記錄的沖蝕量，顯示每個時段的變化差異大，可以將時間分得更 細，使間隔時間內的沖蝕量量測值更準確且更接近真實。

3. 可針對水質含泥沙濃度與沖蝕之影響進行研究，在不同粒徑濃度下以 相同流速、射流長度及詴體條件進行詴驗。

4. 於滑軌上裝設線性馬達，以穩定的前進速度密集量測沖蝕坑高程，使 得更精準的量測沖蝕量變化及沖蝕坑形狀，並且縮短量測時間，讓詴 驗的進行更更效率。

5. 於水槽上方設置可放置量測儀器之固定架，減少詴驗中每次量測皆頇 拆裝儀器之時間。

146

參考文獻

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148

附錄一

抗沖蝕能力指數(K_h)估算依據

1、材料強度參數(mass strength number, M_s)

岩體材料評估強度的代表參數是無圍壓縮強度(UCS)，M_s值計算方式

附表 1- 1 岩石材料強度評分表(Annandale, 1995,2006)

材料強度數值(Ms)

149

附表 1- 2 節理組數參數評分表(Annandale, 1995,2006)

節理組數值(Jn)

150

3、弱面抗剪強度參數(Kd)

Kd值由岩體的節理面粗糙參數(joint roughness number, J_r)與節理改變 參數(joint alteration number, J_a)來定義：

K_d = ^Jr

附表 1- 3 節理面粗糙參數評分表(Annandale, 1995,2006)

節理分離程度 節理面狀態 Jr

151

附表 1- 4 節理面狀態參數評分表(Annandale, 1995,2006)

節理面間描述

岩塊的形狀因素採用節理間距比(ratio of joint spacing, r)來代表，可由 水流與岩層之縱剖面，如附圖 1- 1，看兩個方向的岩塊長度比值 y/x 來作 r 的計算，其中 y/x 值最大取到 8。r 參數能反應出岩石河床材料受到侵蝕 時，瘦長的塊體較等邊的塊體抗侵蝕能力高的行為。

152

附表 1- 5 地盤構造條件參數評分表(Annandale, 1995,2006)

地盤構造條件參數

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附圖 1- 1 岩塊長度比值 y/x 示意圖(Annandale, 1995,2006)

上述的流功以及 K_h計算出來後，當水流流功的能量大於由 K_h轉換得 來的流功時即表示會沖刷，相反的，當水流流功的能量小於或等於 K_h所 轉換得到的流功時則不會沖刷。

由此以上觀念可計算出沖刷深度；由於尾水的關係，當下游沖刷坑深 度越來越深時，尾水深度也會越來越深，當尾水深度增加的同時，尾水 可消耗的能量也同時增加，因此當水流經過尾水的消能後所剩餘的流功 小於或等於 K_h即表示水流的能量不足以產生沖刷行為。