極限平衡法之分析結果與討論

極限平衡法之分析結果包括兩湖坑、三和坑及昇福坑。其中兩湖坑之 邊坡穩定分析包括象神颱風來襲前後之邊坡剖面，而三和坑及昇福坑之邊 坡穩定分析以象神颱風來襲後之坡體為主，現將結果分述如後：

4.3.1.1 兩湖坑分析結果(象神颱風前)

STABL 分析所得結果如圖 4-20、圖 4-21；入滲深度與安全因數之關係 如表4-12。表中所列之整體滑動分析是以整個坡體為主，故範圍包括邊坡 上方的熔岩流及下方的凝灰角礫岩；而淺層滑動分析之穩定範圍，則以熔 岩流為主。相關之地形剖面可參照圖4-2。

整體滑動分析結果顯示，在無降雨狀態下，邊坡最臨界滑動面之安全 因數Fs為1.01，已十分接近破壞之狀態；當有降雨入滲發生時，Fs之值會 逐漸降低，在入滲深度為20m 時，Fs已降為0.99。而淺層滑動分析結果顯 示，無降雨狀態下最臨界之安全因數Fs為1.00；當有降雨入滲發生，入滲 深度為5m 時，Fs已降為0.95。與整體滑動相比較，淺層的穩定性較低。

4.3.1.2 兩湖坑分析結果(象神颱風後)

STABL 分析所得結果如圖 4-22、圖 4-23；入滲深度與安全因數之關係 如表 4-13。在整體滑動分析中，無降雨時的臨界滑動面之安全因數 Fs 為 1.04，較象神颱風前之安全因數略升，此可能因先前之破壞已產生，故坡 體穩定性略為提高；當降雨入滲發生時，Fs逐漸降低；入滲深度為40m 時，

Fs降為0.99，已入滲至凝灰角礫岩的部分。此時入滲深度對安全因數之影 響不如象神颱風前之邊坡剖面。

４０

在淺層滑動分析中，無降雨時的臨界之安全因數Fs為1.06；降雨入滲 深度為 20m、30m 時，Fs分別降為 1.02、0.98，入滲深度的影響同樣較象 神颱風前小。若與滑動前比較，邊坡的穩定性雖略為提高，但仍屬偏低。

4.3.1.3 三和坑分析結果(象神颱風後)

STABL 分析所得結果如圖 4-24；入滲深度與安全因數之關係如表 4-14。無降雨時的臨界滑動面安全因數 Fs為1.85，邊坡穩定性較高；而降 雨入滲深度為 10m、15m 時，Fs分別降為 1.21、1.01。由於安全係數快速 下降，故三和坑受到降雨的影響比兩湖坑更為明顯。

4.3.1.4 昇福坑分析結果(象神颱風後)

STABL 分析所得結果如圖 4-26；由表 4-15 可以發現，邊坡平時之安 全係數，安全係數 FS=1.28，而降雨入滲達 11.5m 時，安全係數下降達到 1.05 已接近破壞，若降雨延時越長，愈有可能發生邊坡破壞，且由分析圖 形得知，最有可能之滑動面都集中在上邊坡，這與現地之情形相符合。

4.3.1.5 綜合討論

本節將以極限平衡法之分析結果，對兩湖坑、三和坑及昇福坑之邊坡 穩定特性進行綜合討論。

(1) 兩湖坑

(a) 對淺層滑動的穩定性而言，降雨入滲影響較大；在象神颱風前，入

４１

滲深度為5m 時，安全因數已下降至 0.95；在象神颱風後，入滲深 度為20m 時，安全因數下降至 0.98。雖然下降趨勢較緩，但邊坡皆 處於不穩定之狀態。

(b) 邊坡之淺層破壞較容易發生；參照圖 4-2 中邊坡剖面之改變處，此 結果與現地狀況相符。

(c) 無論整體滑動或是淺層破壞，象神颱風後邊坡之安全係數都略增，

降雨入滲的影響變小；可見邊坡在破壞後，新的地形剖面有逐漸趨 向穩定的狀況。

(2) 三和坑

(a) 三和坑邊坡坡度較緩，約 20~30 度之間，故降雨入滲面積更廣，對 邊坡的影響更大。

(b) 三和坑受到降雨入滲的影響相當大；入滲約 15m 時，安全係數即 大幅下降0.84。

(c) 觀察其最臨界之潛在破壞面，三和坑之破壞型式以淺層滑動為主，

屬無限邊坡破壞型式。

(3)昇福坑

昇福坑之透水係數為 1.21×10^-5cm/sec（0.436mm/hr）屬非常低透水性 材料。若欲於土層中形成浸潤帶，降雨強度要大於0.436mm/hr，而民 國 89 年 10 月 25 日開始在候硐地區之降雨強度之日平均值就超過 0.436mm/hr，而象神颱風於民國 89 年 10 月 31 日、11 月 1 日兩天，

於瑞芳地區帶來約600 公釐之雨量，如此豐沛之雨量，就是引發邊坡 破壞之主要因素。

４２