第二章 含黏性阻尼器減震結構之設計理論
2.2 液態黏性阻尼器之介紹及力學特性
2.2.1 液態黏性阻尼器之介紹
液態黏性阻尼器的基本構造包含了高強度筒身、油封、活塞桿及 含小孔(orifice)的活塞頭,並在阻尼器內填滿黏性矽基脂液體(silicone oil),藉由活塞運動,黏性液體由阻尼器的一側經由活塞頭上的小孔 流至另一側,在合金製成的恆溫器校正下,黏性液體的流動將不因溫 度的變化而產生太大影響(-40℃~70℃間維持穩定【40】)。液態黏性 阻尼器的阻尼力主要來自黏性液體流經活塞頭時,在活塞頭兩側產生 的壓力差及液體的可壓縮性,而阻尼力主要用來消散結構因震動產生 之能量。活塞頭上的小孔配置與內部機械構造,可改變流體的流動特 性而產生不同的阻尼力性質,例如:線性或非線性阻尼力與不同的阻 尼係數。圖 2-1 為液態黏性阻尼器的基本構造圖。
2.2.2 液態黏性阻尼器之力學特性
液態黏性阻尼器理想的力學行為是阻尼力只與相對速度相關且
) sgn(u
u
C
F
D = α (2.1)其中:
F :阻尼器產生之阻尼力
DC :阻尼器之阻尼係數 u :活塞運動速度 α
:阻尼因次 sgn(u
)=+1,
u
≥0= −1
,
u
<0當
α
=1為線性黏性之行為;而α
≠1(通常α
<1)則為非線性黏性 之行為。較具實用價值的是α
≤1的情形,而α
>1在較大速度層級才 有啟動阻尼器作用,但在結構上較無應用價值。由圖 2-2 可發現在較 小的速度層級,非線性阻尼器可發揮較線性阻尼器大的阻尼力以協助 結構抵抗外力;反之在較大速度層級時,非線性阻尼器的阻尼力增量 變得有限,而線性阻尼器則維持固定比例增加,當超過某一定值後,線性阻尼器之阻尼力反而會大於非線性阻尼器的阻尼力。
圖 2-3 為理想液態黏性阻尼器之力量與位移之遲滯迴圈,圖中線 性黏性阻尼器之遲滯迴圈為一橢圓形,而非線性阻尼器則隨著
α
值變 小,而變為四角圓滑之矩形。黏性阻尼器為不具儲存勁度(storage stiffness)之消散能量裝置,當構架裝設黏性阻尼器時,並不會影響構 架本身之自然頻率,故設計時較為方便。反之當阻尼器本身具有儲存 勁度,即為黏彈性阻尼器,其對結構有正面效益,但設計步驟需反覆 迭代較為複雜,其力量與位移之遲滯迴圈如圖 2-4 所示。由式(2.1)可知,液態黏性阻尼器之阻尼力與速度同相,與位移成 2
π /
之相角差,所以構架上的阻尼器在構架位移最大,即梁柱系統受 力最大時,阻尼器提供的阻尼力理應為零,故不會帶給構架梁柱系統 太多額外負擔。當阻尼器活塞運動的位移為一簡諧之正弦函數時
t u
u
= 0sinω
(2.2)其中:u :阻尼器活塞運動之位移
u
0:阻尼器活塞運動之振幅ω
:阻尼器活塞運動之角頻率阻尼器產生之阻尼力由式(2.2)微分後代入式(2.1)可得
ω
αω t
u C
F
D = 0 cos (2.3)當
α
=1,為線性阻尼力行為,由式(2.3)可得0
ω
)max(
F
D =Cu
(2.4)因此阻尼係數C 可由式(2.4)求得
max max 0
max
) (
) ( )
(
u F u
C F
D D=
=
ω
(2.5)當
α
<1,為非線性阻尼力行為,由式(2.3)可得α
ω
)α ( ) ()
(
F
D max =C u
0 =C u
max (2.6) 將式(2.6)取對數值) (ln ln
)
ln( F
D max= C + α u
max (2.7) 其中:(F
D)max:正弦位移下阻尼力之最大值
u
max:正弦位移下之速度最大值由式(2.7),將(
F
D)max與u
max取對數值後進行線性迴歸分析,可得 非線性阻尼器之力學性質,線性回歸直線之斜率即為非線性係數α
, 而軸截 Y 距則等於 Cln 。由上述可知液態黏性阻尼器分為線性黏性阻尼器及非線性黏性
係;而非線性黏性阻尼器為
α
值不等於 1,當α
<1時,阻尼器在較小 速度層級即可發揮效用,降低地震對結構物造成的影響。線性黏性阻 尼器與非線性黏性阻尼器在單位速度時阻尼出力相同,因此非線性黏 性阻尼器已逐漸取代線性黏性阻尼器。非線性黏性阻尼器的優點可簡 略舉例如下:(1)非線性黏性阻尼器(F
D= C u
α ,α
=0.3~0.5)的製成 較線性黏性阻尼器簡易;(2)相同出力極限時,線性黏性阻尼器與非 線性黏性阻尼器的造價相同,但非線性黏性阻尼器的出力極限需求往 往小於線性黏性阻尼器;(3)一般情形下,非線性黏性阻尼器的減震 效益較線性黏性阻尼器佳。
在文檔中
醫療院所耐震補強與性能提升之研究---總計畫暨子計畫:外接黏性阻尼器於醫院結構耐震補強之應用(III)
(頁 27-30)