第六章 結論與建議
第一節 結論
1. 混 凝 土 受 火 害 的 程 度 與 殘 餘 強 度 有 相 當 密 切 的 關 係 ， 延 燒 時 間 越 長 ， 殘 餘 強 度 越 低 ， 當 預 定 火 害 時 間 為 0.5 小 時 時 ， 殘 餘 強 度 為 28.2%，火 害 時 間 為 1.0 小 時，殘 餘 強 度 為 19.3%，
火 害 時 間 為 1.5 小 時 ， 殘 餘 強 度 為 13.7%， 火 害 時 間 為 2.0 小 時 ， 殘 餘 強 度 為 10.8%， 火 害 時 間 2.5 小 時 ， 殘 餘 強 度 為 9.2%， 火 害 時 間 為 3.0 小 時 ， 殘 餘 強 度 已 降 到 8.1%。 此 時 試 體 破 壞 方 式 以 碎 裂 居 多 。
2. 分 析 一 試 體 或 是 一 構 件 的 殘 餘 強 度 時 ， 必 須 先 知 道 該 物 內 部 的 溫 度 分 佈 ， 再 利 用 分 區 疊 加 法 求 得 各 區 的 殘 餘 強 度 ， 將 各 區 強 度 累 加 起 來 。 以 本 研 究 之 結 果 分 析 火 害 後 柱 強 度 與 試 驗 值 ， 並 與 前 人 分 析 結 果 做 比 較 ， 得 本 研 究 之 分 析 比 前 人 研 究 更 接 近 試 驗 結 果 。
3. 碳 纖 維 補 強 與 玻 璃 纖 維 補 強 的 施 工 方 法 雖 然 相 同 ， 外 表 相 似 ， 但 是 補 強 的 效 果 不 同 ， 碳 纖 維 的 抗 拉 強 度 比 玻 璃 纖 維 的 抗 拉 強 度 還 要 高 ， 所 以 對 於 提 高 混 凝 土 試 體 的 抗 壓 強 度 而 言 ， 纏 繞 碳 纖 維 優 於 玻 璃 纖 維 ， 以 10cm×20cm 的 試 體 為 例 ， 碳 纖 維 補 強 可 回 覆 至 未 火 害 強 度 的 162%~125%，玻 璃 纖 維 補 強 可 回 覆 至 未 火 害 強 度 的 148%~107%。火 害 愈 嚴 重，單 層 補 強 效
果 則 愈 顯 不 足 。
玻 璃 纖 維 的 α 值 略 高 ， 約 在 0.87~0.71 之 間 。
二、建議：
1. 火 災 時 ， 消 防 水 對 混 凝 土 的 殘 餘 強 度 有 相 當 大 的 影 響 ， 因 此 可 建 議 將 來 試 體 在 高 溫 火 害 後 急 速 浸 水 冷 卻 ， 觀 察 其 力 學 性 質 的 變 化 。
2. 包 覆 纖 維 時 所 用 的 環 氧 樹 脂 ， 用 量 多 寡 也 會 影 響 試 體 的 補 強 強 度 ， 不 過 環 氧 樹 脂 的 抗 拉 強 度 不 如 碳 纖 維 與 玻 璃 纖 維 ， 本 研 究 將 其 環 氧 樹 脂 影 響 忽 略 不 計 。 若 要 做 更 精 準 的 預 測 ， 則 環 氧 樹 脂 的 影 響 也 要 考 慮 在 內 。
3. 本 研 究 的 主 要 目 的 是 補 強 混 凝 土 至 原 有 強 度 ， 複 合 纖 維 材 料 並 非 唯 一 的 方 式 ， 可 以 考 慮 其 它 的 補 強 ， 如 加 大 尺 寸 、 外 圍 包 覆 鋼 板 或 是 鋼 絲 籠 等 ， 來 提 高 混 凝 土 的 抗 壓 強 度 。 4. 本 研 究 僅 只 考 慮 補 強 一 層 纖 維 ， 亦 可 考 慮 補 強 兩 層 至 三
層 ， 可 更 提 高 構 件 或 試 體 之 強 度 。
5. 試 驗 中 的 纖 維 補 強 方 式 是 以 單 一 材 料 為 主 ， 以 後 可 研 究 碳 纖 維 與 玻 璃 纖 維 交 錯 參 雜 補 強 ， 兩 者 的 比 例 可 有 所 不 同 ， 期 能 找 出 兼 具 碳 纖 維 與 玻 璃 纖 維 優 點 的 補 強 方 式 。
6. 纖 維 補 強 試 體 可 放 入 高 溫 爐 中 做 二 次 火 害 實 驗 ， 以 探 討 此 補 強 方 式 在 二 次 火 害 後 之 殘 餘 強 度 與 纖 維 熱 脹 冷 縮 導 致 圍 束 效 應 的 改 變 ， 並 加 以 適 當 的 補 強 。
7. 纖 維 補 強 試 體 在 做 二 次 火 害 實 驗 時 ， 應 注 意 複 合 材 料 是 否 會 釋 放 出 有 毒 物 質 ， 影 響 人 員 的 身 體 健 康 。
8. 此 次 實 驗 的 火 害 溫 度 範 圍 在 500℃ ~1050℃ ， 可 繼 續 研 究 中 低 溫 下 (100℃ ~400℃ )以 及 超 高 溫 (1050℃ 以 上 )的 混 凝 土 力
學 行 為 ； 關 於 混 凝 土 的 設 計 強 度 可 再 降 低 (2000psi 以 下 )，
或 者 是 添 加 飛 灰 爐 石 ， 以 符 合 現 在 台 灣 某 些 建 築 物 的 實 際 情 況 。
9. 本 研 究 並 未 考 慮 到 纖 維 補 強 的 耐 久 性 ， 但 在 實 際 的 情 形 下 ， 補 強 材 料 的 耐 久 性 對 結 構 安 全 十 分 重 要 ， 所 以 未 來 的 研 究 方 向 可 討 論 補 強 方 式 的 耐 久 性 質 。
10. 本 研 究 以 小 型 圓 柱 試 體 為 主 ， 但 尺 寸 效 應 對 混 凝 土 的 力 學 影 響 非 常 大 ， 不 同 大 小 、 不 同 形 狀 的 試 體 其 試 驗 結 果 也 不 一 樣 ， 故 我 們 應 以 所 得 成 果 做 參 考 ， 繼 續 實 尺 寸 的 鋼 筋 混 凝 土 構 件 火 害 補 強 研 究 。
11. 未 來 在 做 實 尺 寸 的 柱 試 驗 時 ， 有 幾 點 應 注 意 ： 一 、 以 ACI 的 公 式 來 計 算 時 ， 應 同 時 檢 查 剪 力 強 度 與 彎 矩 強 度 ， 二 、 在 做 火 害 後 柱 補 強 時 ， 除 回 復 原 有 強 度 外 ， 應 符 合 現 行 耐 震 規 範 要 求 。 三 、 應 增 加 實 尺 寸 柱 的 數 目 ， 如 此 能 多 比 較 結 果 。 國 內 實 驗 室 無 法 量 得 柱 的 位 移 ， 應 移 至 國 外 的 大 型 實 驗 室 ， 以 求 得 準 確 之 數 據，四、實 際 柱 件 的 火 害 情 形 是 上 端 較 嚴 重 ， 中 端 與 下 端 火 害 較 輕 微 ， 所 以 在 作 補 強 施 工 時 須 考 慮 火 害 程 度 。
附錄
750℃ 時，抗 拉 強 度 幾 乎 完 全 喪
7.研 究 應 加 入 耐 震 行 為 分 析 與
台 北 市 建 築 師 公 會 ：
4.除 了 試 體 試 驗 外 應 做 實 尺 寸
性 質 ， 本 研 究 也 將 所 用 之 混 凝
強 度 。 而 未 火 害 試 體 的 表 面 無
2.材 料 本 身 應 做 耐 久 性 實 驗 建 議 建 研 所 將 耐 久 性 問 題 列 入 後 續 研 究 中 。
3.纖 維 補 強 與 混 凝 土 之 間 介 面 膠 結 問 題 。
補 強 試 體 破 壞 位 置 在 纖 維 本 身 而 非 纖 維 的 接 合 部 ， 證 明 纖 維 補 強 與 混 凝 土 之 間 介 面 膠 結 沒 有 問 題 。
4.補 強 前 混 凝 土 表 面 應 清 除 至 何 種 程 度 。
將 鬆 動 物 質 清 除 乾 淨 ， 並 確 保 表 面 含 水 量 在 4％ 以 下 才 可 以 環 氧 樹 脂 補 強 。
5.考 慮 二 次 火 害 後 熱 漲 冷 縮 所 造 成 圍 束 效 應 改 變 的 問 題 。
二 次 火 害 問 題 建 議 建 研 所 列 入 後 續 研 究 中 。
內 政 部 建 築 研 究 所
蘇 教 授 南 ：
3.以 玻 纖 及 碳 纖 作 為 修 補 材 料
陳 組 長 建 忠 ：
問 題 答 覆 1.修 補 後 再 受 火 害 問 題 應 加 以
檢 討 。
碳 纖 與 玻 纖 能 耐 高 溫 ， 但 環 氧 樹 脂 不 能 。 為 防 止 環 氧 樹 脂 因 受 高 溫 而 失 去 其 附 著 力 ， 在 補 強 完 後 應 在 表 面 加 防 火 被 覆 、 防 火 版 或 覆 蓋 一 層 水 泥 砂 漿 。 2.修 補 後 其 耐 久 性 問 題 亦 請 一
併 檢 討 。
在 纖 維 補 強 後 應 在 表 面 覆 蓋 一 保 護 層 ， 以 避 免 外 在 環 境 的 侵 蝕，如 強 酸、強 鹼、陽 光 直 射 、 紫 外 線 、 環 境 溫 、 濕 度 等 。 日 本 學 者 做 過 相 關 的 耐 久 性 實 驗 ， 可 參 考 之 ， 就 已 知 資 訊 ， 可 使 用 二 十 餘 年 。
參 考 文 獻
1.ASTM，〝 Standard Test Methods for Fire Test of Building Construction and Materials〞， ASTM Committee E119-98，
American Society for Testing and Materials，April 1998。
2.CNS ，「 建 築 物 構 造 部 分 耐 燃 檢 驗 法 」， 中 國 國 家 標 準 CNS12514， 經 濟 部 中 央 標 準 局 ， 民 國 78 年 。
3.馬 振 基 ，「 高 分 子 複 合 材 料 」， 國 立 編 譯 館 ， 民 國 84 年 。 4.賴 森 榮，「 纖 維 混 凝 土 之 發 展 與 應 用 」，台 灣 營 建 研 究 ，民 國
72 年 。
5.Neville A.M .，〝 Properties of Concrete〞，Longman，1995。
6.林 維 明 ，「 高 溫 對 鋼 筋 混 凝 土 造 成 惡 化 的 影 響 」， 營 建 知 訊 第 113 期 ， 民 國 81 年 2 月 。
7.Philleo R. ，〝 Some Properties of Concrete at High Temperature〞， ACI Journal， Proceeding Vol.54 No.10，
1958
8.工 研 院 化 學 工 業 研 究 所 ，「 複 合 材 料 貼 片 修 補 /補 強 混 凝 土 結 構 技 術 研 討 會 」， 工 研 院 ， 民 國 85 年 。
9.Schneider U. and A.Haksever ， 〝 Bestimmung der Aguivalenten Brandauer von Statisch bestimmt Gelagerten Stahlbetonbalken bei Naturlichen Branden〞，
Bericht des Instituts fur Baustoffkunde und Stahlbeton bau der Technischen Iniversit at Braunschweig， 1976。
10.Lie T.T. ， Rowe T.T. and Lin T.D.，〝 Residual strength of Fire-Exposed Reindforecd concrete column 〞， ACI Publication SP 92-9， 1986。
11.陳 舜 田 ， 謝 滄 海 ，「 有 限 元 素 法 分 析 鋼 筋 混 凝 土 構 件 受 火 害
後 之 力 學 行 為 」， 行 政 院 國 科 會 專 題 研 究 報 告 (NSC 78-0410-E011-13)， 民 國 78 年 。
12.楊 旻 森，陳 舜 田，「 火 害 後 混 凝 土 之 殘 留 應 變 」，中 國 土 木 水 利 工 程 學 刊 9： 2， 民 國 86 年 。
13.ACI ，〝 Building Code Requirements for Structural Concrete(318-99) and Commentary(318R-99) 〞， ACI Committee318， American Concrete Institute， 1999。
14.陳 舜 田 ， 高 金 盛 ，「 鋼 筋 混 凝 土 構 架 受 火 害 後 力 學 行 為 之 解 析 模 式 」， 行 政 院 國 科 會 專 題 研 究 報 告 (NSC 80-0410-E011-21)， 民 國 85 年 。
15.陳 舜 田，沈 進 發，張 郁 慧，「 高 溫 作 用 對 混 凝 土 強 度 的 影 響 」， 營 建 工 程 技 術 第 16 期 ， 民 國 82 年 9 月 。
16.G.T.Gmohamedbhai，〝 Effect of Exposure Time and Rates of Heating and Cooling on Residual Strength of Heated Concrete〞， Magazine of Concrete Research， 1986。
17.林 建 宏，「 火 害 後 柱 件 之 行 為 」，混 凝 土 結 構 火 害 研 討 會，民 國 86 年 12 月 。
18.ASCE ，〝 ASCE/SFPE Standard ： Standard Calculation Methods for Structural Fire Protection 〞， ASCE/SFPE 29-99， ASCE/SFPE Standards Committee， 1999。
19.Melvin S.Abrams ，〝 Guide for Determining the Fire Endurancd of Concrete element 〞， ACI Committee 216 ， American Concrete Institute， 1994。
20.Lie T.T ， Lin T.D ， Allen D.E. and Abrams M.S.，〝 Fire Resistance of Reinforced Concrete Column 〞， National Research Council Canada ， Division of Building Research ， DBR Paper 1167， NRCC， Ottwa， 1984。
21.Shamim A.Sheikh and S.M. Uzumei，〝 Analytiacl Model for Concrete Confinement in Tied Column〞， Journal of the structural Division，ASCE vol.108 No.ST12，December，
1982。
圖 一 、 火 害 後 應 力 應 變 圖 [13]
圖 二 、 混 凝 土 強 度 折 減 圖 [14]
圖 三 、 火 害 後 混 凝 土 應 力 應 變 圖 [15]
圖 四 、 升 溫 曲 線
0 200 400 600 800 1000 1200
0 50 100 150 200 時間(min)
溫度(C)
圖 五 、 埋 設 熱 電 偶 線 示 意 圖
圖 六 、 溫 度 分 佈 曲 線
直 徑 10cm
每 隔 1cm 取 一 點
高20cm
熱 電 偶
圖 七 、 3000psi 載 重 變 位 圖
圖 八 、 3000psi 應 力 應 變 圖
圖 九 、 7000psi 高 溫 下 混 凝 土 之 載 重 變 位 圖
圖 十 、 3000psi 高 溫 下 混 凝 土 之 載 重 變 位 圖
圖 十 一 、 7000psi 混 凝 土 高 溫 下 之 應 力 應 變 曲 線
圖 十 二 、 3000psi 混 凝 土 高 溫 下 之 應 力 應 變 曲 線
圖 十 三 、 高 溫 爐 定 溫 下 與 ASTM E-119 升 溫 曲 線 下 ， 3000psi 殘 餘 強 度 曲 線
圖 十 四 、 各 強 度 折 減 公 式 之 比 較
圖 十 五 、 碳 纖 維 補 強 之 載 重 變 位 圖
圖 十 六 、 玻 璃 纖 維 補 強 之 載 重 變 位 圖
圖 十 七 、 碳 纖 維 補 強 之 應 力 應 變 圖
圖 十 八 、 玻 璃 纖 維 之 應 力 應 變 圖
圖 十 九 、 柱 溫 度 分 層 示 意 圖
圖 二 十 、 柱 內 溫 度 分 佈
400℃
600℃
800℃
1000℃
圖 二 十 一 、 碳 纖 維 補 強 分 析 值 與 實 驗 值 比 較
圖 二 十 二 、 玻 璃 纖 維 補 強 分 析 值 與 實 驗 值 之 比 較
表 一 、 骨 材 性 質
210kgf/cm2 218 321 891 829
490kgf/cm2 201 376 906 865
表 三 、 碳 纖 維 與 玻 璃 纖 維 的 性 質
Type Hex-430G Hex-230C
Fiber type Glass fibers High strength carbon fibers
Fabric width 305mm 305mm
表 四 、 環 氧 樹 脂 (Epoxy)資 料 Tensile strength 30 N/mm2 (cured 7 days at +23
℃ )
Flexural E-modulus 3800 N/mm2 (cured 7 days at +23℃ )
心 1cm
試 體 中 心 560 707 900 888 943 995
表 六 、 7000psi 試 體 的 火 害 後 殘 餘 強 度
溫 度 常 溫 500℃ 600℃ 700℃ 800℃ 900℃ 1000℃ 1050℃
平 均 殘 餘 強 度 t
37.86 19.43 15.70 9.565 7.025 4.095 3.165 2.535
平 均 殘 餘 應 力 kgf/cm2
482 247.6 199.9 121.8 89.45 52.14 40.30 32.28
百 分 比 100% 51.4% 41.5% 25.3% 18.6% 10.8% 8.36% 6.70%
表 七 、 3000psi 試 體 的 火 害 後 殘 餘 強 度
溫 度 常 溫 500℃ 600℃ 700℃ 800℃ 900℃ 1000℃ 1050℃
平 均 殘 餘 強 度 t
16.61 8.808 5.646 4.326 3.228 1.848 1.452 1.08
平 均 殘 餘 應 力 kgf/cm2
211.4 112.1 71.89 55.08 41.1 23.53 18.49 13.75
百 分 比 100% 53.0% 33.9% 26.0% 19.5% 11.1% 8.76% 6.52%
表 八 、 7000psi 試 體 的 火 害 後 極 限 應 變
常 溫 500℃ 600℃ 700℃ 800℃ 900℃ 1000℃ 1050℃
ε max 0.0057 0.0074 0.0096 0.0103 0.0112 0.0130 0.0134 0.0167 (%) 100.0% 128.7% 167.8% 180.0% 196.0% 226.1% 233.0% 291.3%
表 九 、 3000psi 試 體 的 火 害 後 極 限 應 變
常 溫 500℃ 600℃ 700℃ 800℃ 900℃ 1000℃ 1050℃
ε max 0.0058 0.0068 0.0096 0.0094 0.0103 0.0114 0.0122 0.0175 (%) 100.0% 116.7% 165.4% 161.3% 176.4% 194.8% 208.5% 299.1%
表 十 、 7000psi 試 體 的 火 害 後 彈 性 模 數
常 溫 500℃ 600℃ 700℃ 800℃ 900℃ 1000℃ 1050℃
E(kgf/cm2) 89500 41000 25700 14000 9500 5140 4530 2285 (%) 100.0% 45.81% 28.72% 15.64% 10.61% 5.74% 5.06% 2.55%
表 十 一 、 3000psi 試 體 的 火 害 後 彈 性 模 數
常 溫 500℃ 600℃ 700℃ 800℃ 900℃ 1000℃ 1050℃
E(kgf/cm2) 42000 18900 9000 7730 4960 2680 2100 960 (%) 100.0% 45.00% 21.43% 18.40% 11.81% 6.38% 5.00% 2.29%
表 十 二 、 碳 纖 維 補 強
延 燒 溫 度 常 溫 840℃ 925℃ 980℃ 1010℃ 1030℃ 1050℃
火 害 後 的 強 度 (kgf)
16608 4704 2964 2634 1740 1260 1188
殘 餘 強 度 百 分 比
100.00% 28.32% 17.85% 15.86% 10.48% 7.59% 7.15%
補 強 後 的 強 度 (kgf)
33418 26864 24210 23159 21950 21380 20730
增 加 的 強 16810 22160 21246 20525 20210 20120 19542
補 強 與 原 強 度 比
201.22% 161.75% 145.77% 139.44% 132.17% 128.73% 124.82%
補 強 與 火 害 強 度 比
201.22% 571.09% 816.80% 879.2% 1261.5% 1696.8% 1744.9%
表 十 三 、 玻 璃 纖 維 補 強
延 燒 溫 度 常 溫 840℃ 925℃ 980℃ 1010℃ 1030℃ 1050℃
火 害 後 的 強 度 (kgf)
16608 4704 2964 2634 1740 1260 1188
殘 餘 強 度 百 分 比
100.00% 28.32% 17.85% 15.86% 10.48% 7.59% 7.15%
補 強 後 的 強 度 (kgf)
26613 24577 21924 21344 18840 18110 17908
增 加 的 強 度 (kgf)
10005 19873 18960 18710 17100 16850 16720
補 強 與 原 強 度 比
160.24% 147.98% 132.01% 128.52% 113.44% 109.04% 107.83%
補 強 與 火 害 強 度 比
160.24% 522.47% 739.68% 810.37% 1082.7% 1437.3% 1507.4%
表 十 四 、 殘 餘 強 度 理 論 分 析
表 十 八 、 碳 纖 維 補 強 分 析
延 燒 溫 度 常 溫 840℃ 925℃ 980℃ 1010℃ 1030℃ 1050℃
火 害 後 的 強 度 (kgf)
16608 4704 2964 2634 1740 1260 1188
殘 餘 強 度 百 分 比
100.00% 28.32% 17.85% 15.86% 10.48% 7.59% 7.15%
α1 ---- 0.81 0.76 0.75 0.72 0.71 0.71
99.87% 98.86% 100.94% 99.61% 98.43% 100.92%
表 十 九 、 玻 璃 纖 維 補 強 分 析
延 燒 溫 度 常 溫 840℃ 925℃ 980℃ 1010℃ 1030℃ 1050℃
火 害 後 的 強 度 (kgf)
16608 4704 2964 2634 1740 1260 1188
殘 餘 強 度 百 分 比
100.00% 28.32% 17.85% 15.86% 10.48% 7.59% 7.15%
α2 ---- 0.87 0.82 0.80 0.75 0.71 0.71
分 析 值 ---- 24649 21923 21257 19215 17975 17778 分 析 值 與
實 驗 值 比
----
100.29% 100.00% 99.59% 101.99% 99.26% 99.28%
試體 軸向鋼筋 fy(kg/cm^2) fc'(kg/cm^2) 長度(m) 保護層厚度(cm)箍筋間距(cm)
表十五 柱斷面細節
試體 火害延時(hrs)火害後fy橫向箍筋比 實驗值Pr(tons)
表十五 續一
試體 實驗值Pr(tons 分析值P1 P1/Pr 分析值P1` P1`/Pr 分析值P2 P2/Pr
C1A 207 240.8 1.16 193.7 0.94 183.2 0.88
C2A 217 240.8 1.11 193.7 0.89 164.5 0.76
C3A 162 240.8 1.49 193.7 1.20 147.4 0.91
D1A 234 240.8 1.03 193.7 0.83 188.0 0.80
D2A 210 240.8 1.15 193.7 0.92 186.0 0.89
D3A 200 240.8 1.20 193.7 0.97 184.2 0.92
C1B 346 344.4 1.00 270.0 0.78 251.9 0.73
C2B 291 344.4 1.18 270.0 0.93 222.6 0.77
C3B 344.4 270.0 195.8
D1B 300 344.4 1.15 270.0 0.90 256.7 0.86
D2B 330 344.4 1.04 270.0 0.82 254.7 0.77
D3B 320 344.4 1.08 270.0 0.84 252.9 0.79
C1C 349 367.0 1.05 371.2 1.06 275.7 0.79
C2C 346 367.0 1.06 371.2 1.07 246.4 0.71
C3C 360 367.0 1.02 371.2 1.03 219.6 0.61
D1C 346 367.0 1.06 371.2 1.07 280.6 0.81
D2C 360 367.0 1.02 371.2 1.03 278.5 0.77
D3C 358 367.0 1.03 371.2 1.04 276.8 0.77
C1D 309 351.0 1.14 325.1 1.05 265.0 0.86
C2D 315 351.0 1.11 325.1 1.03 237.4 0.75
C3D 265 351.0 1.32 325.1 1.23 212.0 0.80
D1D 330 351.0 1.06 325.1 0.99 269.8 0.82
D2D 329 351.0 1.07 325.1 0.99 267.8 0.81
D3D 329 351.0 1.07 325.1 0.99 266.1 0.81
C1E 298 351.0 1.18 196.7 0.66 265.0 0.89
C2E 302 351.0 1.16 196.7 0.65 237.4 0.79
C3E 304 351.0 1.15 196.7 0.65 212.0 0.70
D1E 367 351.0 0.96 196.7 0.54 269.8 0.74
D2E 341 351.0 1.03 196.7 0.58 267.8 0.79
D3E 342 351.0 1.03 196.7 0.58 266.1 0.78
C1F 238 418.0 1.76 121.1 0.51 309.6 1.30
C2F 283 418.0 1.48 121.1 0.43 275.1 0.97
C3F 260 418.0 1.61 121.1 0.47 243.5 0.94
D1F 270 418.0 1.55 121.1 0.45 314.5 1.16
D2F 322 418.0 1.30 121.1 0.38 312.4 0.97
D3F 226 418.0 1.85 135.7 0.60 310.7 1.37
C1G 288 418.0 1.45 228.0 0.79 309.6 1.08
C1H 326 418.0 1.28 228.0 0.70 309.6 0.95
D1I 320 418.0 1.31 228.0 0.71 314.5 0.98
D1J 353 418.0 1.18 228.0 0.65 314.5 0.89
D3K 253 325.5 1.29 175.3 0.69 240.4 0.95
D3L 261 325.5 1.25 175.3 0.67 240.4 0.92
D3M 151 325.5 2.16 90.9 0.60 240.4 1.59
D3N 201 325.5 1.62 90.9 0.45 240.4 1.20
D1O 312 344.2 1.10 318.6 1.02 263.3 0.84
D2O 336 344.2 1.02 318.6 0.95 261.6 0.78
表十六 柱軸力分析1 平均 1.222 平均 0.802 平均 0.886
試體 分析值P2` P2`/Pr 分析值P3 P3/Pr 分析值P3` P3`/Pr
C1A 181.5 0.88 243.5 1.18 196.4 0.95
C2A 164.5 0.76 243.1 1.12 196.0 0.90
C3A 147.4 0.91 242.7 1.50 195.6 1.21
D1A 186.2 0.80 248.2 1.06 201.1 0.86
D2A 184.3 0.88 246.2 1.17 199.1 0.95
D3A 182.5 0.91 244.5 1.22 197.4 0.99
C1B 249.2 0.72 347.1 1.00 272.7 0.79
C2B 222.6 0.77 346.7 1.19 272.3 0.94
C3B 195.8 346.3 271.9
D1B 254.0 0.85 351.8 1.17 277.5 0.92
D2B 252.0 0.76 349.8 1.06 275.5 0.83
D3B 250.2 0.78 348.1 1.09 273.7 0.86
C1C 275.7 0.79 369.8 1.06 373.9 1.07
C2C 246.4 0.71 369.4 1.07 373.5 1.08
C3C 219.6 0.61 369.0 1.02 373.1 1.04
D1C 280.6 0.81 374.6 1.08 378.8 1.09
D2C 278.5 0.77 372.6 1.03 376.8 1.05
D3C 276.8 0.77 370.8 1.04 375.0 1.05
C1D 265.0 0.86 353.7 1.14 327.8 1.06
C2D 237.4 0.75 353.3 1.12 327.4 1.04
C3D 212.0 0.80 352.9 1.33 327.0 1.23
D1D 269.8 0.82 358.5 1.09 332.7 1.01
D2D 267.8 0.81 356.5 1.08 330.6 1.01
D3D 266.1 0.81 354.7 1.08 328.9 1.00
C1E 191.7 0.64 353.7 1.19 199.1 0.67
C2E 180.1 0.60 353.3 1.17 198.7 0.66
C3E 169.5 0.56 352.9 1.16 198.4 0.65
D1E 195.8 0.53 358.5 0.98 203.2 0.55
D2E 194.1 0.57 356.5 1.05 201.5 0.59
D3E 192.6 0.56 354.7 1.04 200.0 0.58
C1F 164.6 0.69 420.7 1.77 123.4 0.52
C2F 150.2 0.53 420.3 1.49 123.1 0.43
C3F 137.0 0.53 419.9 1.61 122.7 0.47
D1F 168.6 0.62 425.5 1.58 127.4 0.47
D2F 166.9 0.52 423.5 1.32 125.7 0.39
D3F 180.7 0.80 421.8 1.87 139.5 0.62
C1G 221.1 0.77 420.7 1.46 230.3 0.80
C1H 221.1 0.68 420.7 1.29 230.3 0.71
D1I 225.2 0.70 425.5 1.33 234.5 0.73
D1J 225.2 0.64 425.5 1.21 234.5 0.66
D3K 171.1 0.68 329.3 1.30 178.4 0.71
D3L 171.1 0.66 329.3 1.26 178.4 0.68
D3M 126.6 0.84 329.3 2.18 94.0 0.62
D3N 126.6 0.63 329.3 1.64 94.0 0.47
D1O 263.3 0.84 351.1 1.13 325.5 1.04
D2O 261.6 0.78 349.4 1.04 323.8 0.96
表十六續 0.724 平均 1.236 平均 0.816
試體 實驗值Pr(tons 分析值P1 P1/Pr 分析值P1` P1`/Pr 分析值P2 P2/Pr
C1A 207 240.8 1.16 199.7 0.96 183.2 0.88
C2A 217 240.8 1.11 199.7 0.92 164.5 0.76
C3A 162 240.8 1.49 199.7 1.23 147.4 0.91
D1A 234 240.8 1.03 199.7 0.85 188.0 0.80
D2A 210 240.8 1.15 199.7 0.95 186.0 0.89
D3A 200 240.8 1.20 199.7 1.00 184.2 0.92
C1B 346 344.4 1.00 279.6 0.81 251.9 0.73
C2B 291 344.4 1.18 279.6 0.96 222.6 0.77
C3B 344.4 279.6 195.8
D1B 300 344.4 1.15 279.6 0.93 256.7 0.86
D2B 330 344.4 1.04 279.6 0.85 254.7 0.77
D3B 320 344.4 1.08 279.6 0.87 252.9 0.79
C1C 349 367.0 1.05 367.0 1.05 275.7 0.79
C2C 346 367.0 1.06 367.0 1.06 246.4 0.71
C3C 360 367.0 1.02 367.0 1.02 219.6 0.61
D1C 346 367.0 1.06 367.0 1.06 280.6 0.81
D2C 360 367.0 1.02 367.0 1.02 278.5 0.77
D3C 358 367.0 1.03 367.0 1.03 276.8 0.77
C1D 309 351.0 1.14 325.9 1.05 265.0 0.86
C2D 315 351.0 1.11 325.9 1.03 237.4 0.75
C3D 265 351.0 1.32 325.9 1.23 212.0 0.80
D1D 330 351.0 1.06 325.9 0.99 269.8 0.82
D2D 329 351.0 1.07 325.9 0.99 267.8 0.81
D3D 329 351.0 1.07 325.9 0.99 266.1 0.81
C1E 298 351.0 1.18 211.1 0.71 265.0 0.89
C2E 302 351.0 1.16 211.1 0.70 237.4 0.79
C3E 304 351.0 1.15 211.1 0.69 212.0 0.70
D1E 367 351.0 0.96 211.1 0.58 269.8 0.74
D2E 341 351.0 1.03 211.1 0.62 267.8 0.79
D3E 342 351.0 1.03 211.1 0.62 266.1 0.78
C1F 238 418.0 1.76 129.8 0.55 309.6 1.30
C2F 283 418.0 1.48 129.8 0.46 275.1 0.97
C3F 260 418.0 1.61 129.8 0.50 243.5 0.94
D1F 270 418.0 1.55 129.8 0.48 314.5 1.16
D2F 322 418.0 1.30 129.8 0.40 312.4 0.97
D3F 226 418.0 1.85 144.4 0.64 310.7 1.37
C1G 288 418.0 1.45 246.0 0.85 309.6 1.08
C1H 326 418.0 1.28 246.0 0.75 309.6 0.95
D1I 320 418.0 1.31 246.0 0.77 314.5 0.98
D1J 353 418.0 1.18 246.0 0.70 314.5 0.89
D3K 253 325.5 1.29 190.0 0.75 240.4 0.95
D3L 261 325.5 1.25 190.0 0.73 240.4 0.92
D3M 151 325.5 2.16 97.9 0.65 240.4 1.59
D3N 201 325.5 1.62 116.3 0.58 240.4 1.20
D1O 312 344.2 1.10 319.3 1.02 263.3 0.84
D2O 336 344.2 1.02 319.3 0.95 261.6 0.78
表十七 柱軸力分析2 平均 1.222 平均 0.831 平均 0.886
試體 分析值P2` P2`/Pr 分析值P3 P3/Pr 分析值P3` P3`/Pr
C1A 181.8 0.88 243.5 1.18 201.4 0.97
C2A 164.5 0.76 243.1 1.12 202.0 0.93
C3A 147.4 0.91 242.7 1.50 201.6 1.24
D1A 186.6 0.80 248.2 1.06 207.2 0.89
D2A 184.6 0.88 246.2 1.17 205.2 0.98
D3A 182.8 0.91 244.5 1.22 203.4 1.02
C1B 249.7 0.72 347.1 1.00 282.2 0.82
C2B 251.5 0.86 346.7 1.19 281.8 0.97
C3B 195.8 346.3 281.4
D1B 254.5 0.85 351.8 1.17 287.0 0.96
D2B 252.5 0.77 349.8 1.06 285.0 0.86
D3B 250.7 0.78 348.1 1.09 283.3 0.89
C1C 275.7 0.79 369.8 1.06 369.8 1.06
C2C 246.4 0.71 369.4 1.07 369.4 1.07
C3C 219.6 0.61 369.0 1.02 369.0 1.02
D1C 280.6 0.81 374.6 1.08 374.6 1.08
D2C 278.5 0.77 372.6 1.03 372.6 1.03
D3C 276.8 0.77 370.8 1.04 370.8 1.04
C1D 265.0 0.86 353.7 1.14 328.6 1.06
C2D 237.4 0.75 353.3 1.12 328.2 1.04
C3D 212.0 0.80 352.9 1.33 327.8 1.24
D1D 269.8 0.82 358.5 1.09 333.5 1.01
D2D 267.8 0.81 356.5 1.08 331.4 1.01
D3D 266.1 0.81 354.7 1.08 329.7 1.00
C1E 199.6 0.67 353.7 1.19 213.4 0.72
C2E 188.3 0.62 353.3 1.17 213.1 0.71
C3E 175.0 0.58 352.9 1.16 212.7 0.70
D1E 203.7 0.56 358.5 0.98 217.5 0.59
D2E 202.0 0.59 356.5 1.05 215.8 0.63
D3E 200.5 0.59 354.7 1.04 214.3 0.63
C1F 125.8 0.53 420.7 1.77 132.1 0.55
C2F 121.3 0.43 420.3 1.49 131.7 0.47
C3F 114.8 0.44 419.9 1.61 131.4 0.51
D1F 129.9 0.48 425.5 1.58 136.1 0.50
D2F 128.2 0.40 423.5 1.32 134.4 0.42
D3F 141.9 0.63 421.8 1.87 148.1 0.66
C1G 231.0 0.80 420.7 1.46 248.3 0.86
C1H 231.0 0.71 420.7 1.29 248.3 0.76
D1I 235.1 0.73 425.5 1.33 252.4 0.79
D1J 235.1 0.67 425.5 1.21 252.4 0.72
D3K 178.9 0.71 329.3 1.30 193.2 0.76
D3L 178.9 0.69 329.3 1.26 193.2 0.74
D3M 95.9 0.64 329.3 2.18 101.0 0.67
D3N 95.9 0.48 329.3 1.64 119.4 0.59
D1O 263.3 0.84 351.1 1.13 326.3 1.05
D2O 261.6 0.78 349.4 1.04 324.6 0.97
表十七續 平均 0.712 平均 1.236 平均 0.844