El Centro Earthquake

第四章韌性斜撐之耐震性能測試

4.4 耐震性能試驗與評估

4.4.3 El Centro Earthquake

在 El Centro 地震，不同震度之擾動下，各樓層加速度反應峰值歸納於表 4.11。結果顯示，在尖峰地表加速度 PGA≦0.3g 的三組試驗結果顯示，裝設韌性斜撐之結構各樓層加速度反應峰值之折減效果並不理想，部分樓層（結構四、五樓）甚至有放大的現象。隨著地震強度增加（PGA≧0.39g），各樓層之加速度峰值皆有明顯折減，且隨著地震強度的提升，其效益越趨顯著。各樓層之加速度反應歷時比較如圖 4.48~4.53 所示。各樓層之加速度反應均方根值（RMS）比較歸納於表 4.12。RMS 結果反映出更為顯著之折減效益，此歸因於能量衰減累積之故。當 PGA=0.17g 時，頂樓均方根值之加速度折減率為 39％；當地震強度提升時，其折減效益有提升的趨勢，當 PGA=0.5g 時，其折減效益提升至 75%。其他樓層之折減效益亦有類似趨勢。

接著利用 ARX 模型進行系統識別分析。加裝韌性斜撐之結構於不同震度之 El Centro 震波作用下，均可清楚識別出模型結構之前三個模態。識別所得之自然頻率與阻尼比等動力特性歸納於表 4.13。其結果顯示，加裝韌性斜撐後，結構系統之自然頻率及阻尼比均有提升，顯示韌性斜撐對於結構有加勁及消能的作用。以 PGA=0.17g 之識別結果為例，加裝韌性斜撐之結構，其第一振態頻率由原先空構架之 1.45Hz 增為 2.4Hz，阻尼比則由 0.29%上升至 2.46%；第二振態結

構頻率由 4.53Hz 大幅提升至 7.93Hz，阻尼比由 0.33%上升至 1.46%。；第三振態結構頻率由 7.59Hz 大幅提升至 12.16Hz，阻尼比由 0.25%上升至 2.04%。

為進一步探討結構配置韌性斜撐於 El Centro 地震擾動下（PGA≦0.3g），結構加速度峰值反應於較高樓層（5F、RF）呈現峰值反應放大之問題，本研究乃針對結構配置韌性斜撐於 El Centro(PGA=0.23g)、Kobe（PGA=0.21g）及 Hachinohe

（PGA=0.25g）等地震擾動下之結構振動反應進行系統識別。識別所得之各樓層模態如圖 4.54~4.56 所示。其結果顯示，結構配置韌性斜撐之振態變化趨勢與未安裝韌性斜撐之振態相當，說明本研究所配置之韌性斜撐的勁度於結構立面尚屬均勻，並未造成結構振態於高樓層處有特別凸出或放大的現象。圖 4.57 為 El Centro 震波（振動台桌面實際量測之加速度反應）之傅氏頻譜，其結果顯示，

El Centro 震波於 2.33Hz、7.58Hz 及 11.7Hz 均有顯著的峰值（以 11.7Hz 頻譜峰值最大），此三個擾動頻率與結構加裝韌性斜撐後之前三個振態頻率（2.36Hz、

7.83Hz 及 12.28Hz）十分接近，顯示地表擾動頻率內涵與結構部分振動頻率有共振的現象，此為造成結構 5F 及 RF 加速度峰值放大的原因。圖 4.58 為 El Centro 震波之傅氏頻譜與不同震度（PGA=0.5g 與 0.23g）結構 5F 之傳遞函數（transfer function）比較圖。由圖可得，隨著震度增加時結構反應有降低的趨勢，亦即隨著震度的增加，韌性斜撐在強震下非彈性變形的程度亦隨之增加，因而吸收更多能量，使其折減效益亦有所提升。結構受 Kobe 及 Hachinohe 地震擾動，經系統識別所得之結構頻率與震波傅氏頻譜比較如圖 4.59~4.60 所示。其結果顯示，除第一模態與震波主要頻率內涵較為接近外，並未如 El Centro 地震中，發生結構前三個自然振動頻率均與震波主要頻率內涵共振的現象，故在 Kobe 及 Hachinohe

地震擾動下，韌性斜撐有較佳的減震效益。

於不同地震強度下，安裝於一樓韌性斜撐模組的四組荷重元所測得之預彎拱鈑所受軸向拉、壓力歷時如圖 4.61~4.66。量測結果呈現預彎拱鈑拉、壓不對稱之特質，與元件測試結果一致。將安裝於結構同側之荷重元讀數經幾何投影為水平分力後進行疊加，即得韌性斜撐模組所提供之水平力。圖 4.67~4.72 為一樓結構兩側韌性斜撐模組之遲滯迴圈。其結果顯示，成對交叉配置之韌性斜撐可得到對稱的力學行為。

不同地震強度所對應之韌性斜撐最大出力歸納於表 4.14。其結果顯示，鋼結構左右兩側韌性斜撐模組之出力有隨地震強度增加而上升的趨勢，且於 PGA=0.39g 達最大值。以右側韌性斜撐模組為例，當 PGA=0.17g 時，最大出力達 5656kgf，當地震強度提升至 PGA=0.39g 時，最大出力可達 932kgf。

4.4.4 小結

本研究利用預彎拱鈑於往復荷載下的非彈性力學行為，結合型鋼組成韌性斜撐。預彎拱鈑本質上具拉、壓不對稱的力學特性，為確保安裝韌性斜撐之結構對稱性，便於設計以及應用商用軟體進行非線性動力歷時分析，本研究將韌性斜撐以成對交叉配置之型式安裝至結構模型，並以振動台進行耐震性能測試。由試驗結果顯示，結構加裝韌性斜撐後，結構自然頻率及阻尼比均有明顯增加，顯示韌性斜撐對於結構具有加勁及消能的作用。此外，加裝韌性斜撐結構於 Kobe 地震及 Hachinohe 地震作用下，結構各樓層加速度峰值與均方根值，均呈現相當優異

的折減效益。於 El Centro 地震作用下，因發生結構自然頻率與震波之主要頻率共

Frequency (Hz) 1.45 4.53 7.59 10.12 Damping Ratio (%) 0.29 0.33 0.25 0.32

表4.3 各樓層加速度峰值反應比較(Input=Kobe) Input = Kobe Earthquake

PGA=0.22 g PGA= 0.27 g

Floor

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

damper (g)

Reduction (%)

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

damper (g)

Reduction (%)

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

表4.4 各樓層加速度均方根值比較(Input=Kobe) Input = Kobe Earthquake

PGA=0.22 g PGA= 0.27 g

Floor w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

damper (g)

Reduction (%)

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

damper (g)

Reduction (%)

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

表4.5 裝設阻尼器模型結構之等效頻率與阻尼比(Input=Kobe)

表4.6 韌性斜撐最大出力(Input=Kobe) Input=Kobe Earthquake

韌性斜撐最大出力 PGA

(kgf) 0.22g 0.27g 0.36g 0.45g 0.52g 0.59g

拉力 357 434 539 646 668 760

Input=Kobe Earthquake

PGA=0.22g PGA=0.27g PGA=0.36g

Mode Freq.

Damping Ratio (%)

1 2.37 3.85 2.34 5.13 2.31 6.79

2 7.74 2.59 7.65 3.10 7.53 3.46

PGA=0.45g PGA=0.52g PGA=0.59g

Mode Freq.

Damping Ratio (%)

1 2.29 7.82 2.25 8.88 2.28 8.75

2 7.41 4.67 7.22 4.55 7.27 6.26

表4.7 各樓層加速度峰值反應比較( Input=Hachinohe) Input = Hachinohe Earthquake

PGA=0.25 g PGA= 0.3 g

Floor

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

damper (g)

Reduction (%)

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

damper (g)

Reduction (%)

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

表4.8 各樓層加速度均方根值比較(Input=Hachinohe) Input = Hachinohe Earthquake

PGA=0.25 g PGA= 0.3 g

Floor

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

damper (g)

Reduction (%)

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

damper (g)

Reduction (%)

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

表4.9 裝設阻尼器模型結構之等效頻率與阻尼比(Input=Hachinohe)

表4.10 韌性斜撐最大出力(Input=Hachinohe) Input = Hachinohe Earthquake

韌性斜撐最大出力 PGA

Input=Hachinohe Earthquake

PGA=0.25g PGA=0.3g PGA=0.35g

Mode Freq.

Damping Ratio (%)

1 2.35 4.42 2.31 5.79 2.29 6.64

2 7.76 1.75 7.72 2.13 7.67 2.56

3 12.11 2.17 12.03 2.33 12.00 2.72

PGA=0.41g PGA=0.44g PGA=0.47g

Mode Freq.

Damping Ratio (%)

1 2.26 8.80 2.26 9.11 2.25 9.96

2 7.59 3.31 7.59 3.35 7.55 3.84

3 12.00 3.63 12.00 3.94 12.00 4.35

表4.11 各樓層加速度峰值反應比較(Input= El Centro) Input = El Centro Earthquake

PGA=0.17 g PGA= 0.23 g

Floor

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

damper (g)

Reduction (%)

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

damper (g)

Reduction (%)

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

表4.12 各樓層加速度均方根值比較(Input= El Centro) Input = El Centro Earthquake

PGA=0.17 g PGA= 0.23 g

Floor

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

damper (g)

Reduction (%)

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

damper (g)

Reduction (%)

w/o damper (g)

damper (g)

Reduction (%)

表4.13 裝設阻尼器模型結構之等效頻率與阻尼比(Input=El Centro)

表4.14 韌性斜撐最大出力(Input=El Centro) Input = El Centro Earthquake

韌性斜撐最大出力 PGA

Input=El Centro Earthquake

PGA=0.17g PGA=0.23g PGA=0.3g

Mode Freq.

Damping Ratio (%)

1 2.4 2.46 2.36 3.77 2.35 4.36

2 7.93 1.46 7.83 2.67 7.78 2.80

3 12.16 2.04 12.28 8.55 12.21 3.78

PGA=0.39g PGA=0.46g PGA=0.5g

Mode Freq.

Damping Ratio (%)

1 2.33 8.98 2.32 5.82 2.34 5.51

2 7.59 2.57 7.74 2.46 7.76 2.35

3 12.33 3.90 12.23 4.19 11.90 2.99

圖4.1 振動台油壓致動器

圖4.2 地震模擬振動台

Tie Beam

振動臺 2.0m

2.0m

S5E

S 5 W

Actuator

一樓至頂樓上視圖

振動臺 2.0m

2.0m

S5 E

S5 W

Actuator

基層上視圖

圖4.3 五層樓鋼結構模型

圖4.4 407 控制器

圖4.5 IMC 資料擷取系統

(a)加速度規 (Accelerometers)

(b)雷射位移計

(c)荷重元 (Load Cell)

圖4.6 耐震性能測試所使用之感測計

端鈑

H-Beam TypeA2 Load Cell

H-Beam TypeA1

H-Beam TypeA2 H-Beam TypeC 預彎拱鈑

預彎拱鈑

Load Cell

A-A View

H-Beam TypeA1

(a) Type A 細部設計圖

H-Beam TypeB2

H-Beam TypeB1 預彎拱鈑

Load Cell

A-A View

A

H-Beam TypeB1

H-Beam TypeB2

預彎拱鈑

Load Cell

(b) Type B 細部設計圖

圖4.7 交叉配置韌性斜撐模組細部設計圖

1F斜撐A 1F斜撐B

(a)交叉配置韌性斜撐模組組裝圖

(b)交叉配置韌性斜撐模組安裝完成照片圖4.8 韌性斜撐之安裝

Crossed pre-bent strips

Laser displacement transducer

Load Cell 圖4.9 耐震性能測試構架組裝完成照片

0 10 20 30 40 50 Time (sec)

-1 -0.5 0 0.5 1

Ground Motion (g)

(a) Kobe Earthquake

0 10 20 30 40

Time (sec) -0.5

0 0.5

Ground Motion (g)

(b) Hachinohe Earthquake

0 20 40 60

Time (sec) -0.5

3F 4F 5F RF

圖4.16 各樓層加速度反應歷時比較(Kobe ; PGA=0.59g)

0 10 20 30 40 Time (sec)

-1000

Force (kgf)

(a)Pre-bent Strips-LA

⁰ ¹⁰ ^{Time (sec)}²⁰ ³⁰ ⁴⁰

Force (kgf)

(b)Pre-bent Strips-LB

0 10 20 30 40

Time (sec) -1000

Force (kgf)

⁰ ¹⁰ ^{Time (sec)}²⁰ ³⁰ ⁴⁰

Force (kgf)

(d) Pre-bent Strips-RB

圖4.17 一樓四組預彎拱鈑出力歷時(Kobe ; PGA=0.22g)

0 10 20 30 40

Time (sec) -1000

Force (kgf)

(a) Pre-bent Strips-LA

⁰ ¹⁰ ^{Time (sec)}²⁰ ³⁰ ⁴⁰

Force (kgf)

(b) Pre-bent Strips-LB

0 10 20 30 40

Time (sec) -1000

Force (kgf)

⁰ ¹⁰ ^{Time (sec)}²⁰ ³⁰ ⁴⁰

Force (kgf)

(d) Pre-bent Strips-RB

圖4.18 一樓四組預彎拱鈑出力歷時(Kobe ; PGA=0.27g)

0 10 20 30 40 Time (sec)

-1000

Force (kgf)

(a) Pre-bent Strips-LA

⁰ ¹⁰ ^{Time (sec)}²⁰ ³⁰ ⁴⁰

Force (kgf)

(b) Pre-bent Strips-LB

0 10 20 30 40

Time (sec) -1000

Force (kgf)

⁰ ¹⁰ ^{Time (sec)}²⁰ ³⁰ ⁴⁰

Force (kgf)

(d) Pre-bent Strips-RB

圖4.19 一樓四組預彎拱鈑出力歷時(Kobe ; PGA=0.36g)

0 10 20 30 40

Time (sec) -1000

Force (kgf)

(a) Pre-bent Strips-LA

⁰ ¹⁰ ^{Time (sec)}²⁰ ³⁰ ⁴⁰

Force (kgf)

(b) Pre-bent Strips-LB

0 10 20 30 40

Time (sec) -1000

Force (kgf)

⁰ ¹⁰ ^{Time (sec)}²⁰ ³⁰ ⁴⁰

Force (kgf)

(d) Pre-bent Strips-RB

圖4.20 一樓四組預彎拱鈑出力歷時(Kobe ; PGA=0.45g)

0 10 20 30 40 Time (sec)

-1000

Force (kgf)

(a) Pre-bent Strips-LA

⁰ ¹⁰ ^{Time (sec)}²⁰ ³⁰ ⁴⁰

Force (kgf)

(b) Pre-bent Strips-LB

0 10 20 30 40

Time (sec) -1000

Force (kgf)

⁰ ¹⁰ ^{Time (sec)}²⁰ ³⁰ ⁴⁰

Force (kgf)

(d) Pre-bent Strips-RB

圖4.21 一樓四組預彎拱鈑出力歷時(Kobe ; PGA=0.52g)

0 10 20 30 40

Time (sec) -1000

Force (kgf)

(a) Pre-bent Strips-LA

⁰ ¹⁰ ^{Time (sec)}²⁰ ³⁰ ⁴⁰

Force (kgf)

(b) Pre-bent Strips-LB

0 10 20 30 40

Time (sec) -1000

Force (kgf)

⁰ ¹⁰ ^{Time (sec)}²⁰ ³⁰ ⁴⁰

Force (kgf)

(d) Pre-bent Strips-RB

圖4.22 一樓四組預彎拱鈑出力歷時(Kobe ; PGA=0.59g)

(a)樓層變形與韌性斜撐受力示意圖

P

θ θ P

cosθ P

sinθ

P

sinθ P

cosθ

合力 P= P

cosθ+ P

cosθ

(b)韌性斜撐受力轉換水平出力示意圖圖4.23 交叉配置韌性斜撐模組受力示意圖

P_A P_B

Pre-bent Strips

-1.2 -0.8 -0.4 0 0.4 0.8 1.2

Displacement (cm)

-1600

Force (kgf)

L_Side

-1.2 -0.8 -0.4 0 0.4 0.8 1.2

Displacement (cm)

-1600

Force (kgf)

R_Side

圖4.24 一樓韌性斜撐消能遲滯迴圈(Kobe ; PGA=0.22g)

-1.2 -0.8 -0.4 0 0.4 0.8 1.2

Displacement (cm)

-1600

Force (kgf)

L_Side

-1.2 -0.8 -0.4 0 0.4 0.8 1.2

Displacement (cm)

-1600

Force (kgf)

R_Side

圖4.25 一樓韌性斜撐消能遲滯迴圈(Kobe ; PGA=0.27g)

-1.2 -0.8 -0.4 0 0.4 0.8 1.2

Displacement (cm)

-1600

Force (kgf)

L_Side

-1.2 -0.8 -0.4 0 0.4 0.8 1.2

Displacement (cm)

-1600

Force (kgf)

R_Side

圖4.26 一樓韌性斜撐消能遲滯迴圈(Kobe ; PGA=0.36g)

-1.2 -0.8 -0.4 0 0.4 0.8 1.2

Displacement (cm)

-1600

Force (kgf)

L_Side

-1.2 -0.8 -0.4 0 0.4 0.8 1.2

Displacement (cm)

-1600

Force (kgf)

R_Side

圖4.27 一樓韌性斜撐消能遲滯迴圈(Kobe ; PGA=0.45g)

-1.2 -0.8 -0.4 0 0.4 0.8 1.2

Displacement (cm)

-1600

Force (kgf)

L_Side

-1.2 -0.8 -0.4 0 0.4 0.8 1.2

Displacement (cm)

-1600

Force (kgf)

R_Side

圖4.28 一樓韌性斜撐消能遲滯迴圈(Kobe ; PGA=0.52g)

-1.2 -0.8 -0.4 0 0.4 0.8 1.2

Displacement (cm)

-1600

Force (kgf)

L_Side

-1.2 -0.8 -0.4 0 0.4 0.8 1.2

Displacement (cm)

-1600

Force (kgf)

3F 4F 5F RF

圖4.35 各樓層加速度反應歷時比較(Hachinohe ; PGA=0.47g)

0 4 8 12 16 Time (sec)

-400

Force (kgf)

(a) Pre-bent Strips-LA

⁰ ⁴ ^{Time (sec)}⁸ ¹² ¹⁶

Force (kgf)

(b) Pre-bent Strips-LB

0 4 8 12 16

Time (sec) -400

Force (kgf)

⁰ ⁴ ^{Time (sec)}⁸ ¹² ¹⁶

Force (kgf)

(d) Pre-bent Strips-RB

圖4.36 一樓四組預彎拱鈑出力歷時(Hachinohe ; PGA=0.25g)

0 4 8 12 16

Time (sec) -400

Force (kgf)

(a) Pre-bent Strips-LA

⁰ ⁴ ^{Time (sec)}⁸ ¹² ¹⁶

Force (kgf)

(b) Pre-bent Strips-LB

0 4 8 12 16

Time (sec) -400

Force (kgf)

⁰ ⁴ ^{Time (sec)}⁸ ¹² ¹⁶

Force (kgf)

(d) Pre-bent Strips-RB

圖4.37 一樓四組預彎拱鈑出力歷時(Hachinohe ; PGA=0.3g)

0 4 8 12 16 Time (sec)

-400

Force (kgf)

(a) Pre-bent Strips-LA

⁰ ⁴ ^{Time (sec)}⁸ ¹² ¹⁶

Force (kgf)

(b) Pre-bent Strips-LB

0 4 8 12 16

Time (sec) -400

Force (kgf)

⁰ ⁴ ^{Time (sec)}⁸ ¹² ¹⁶

Force (kgf)

(d) Pre-bent Strips-RB

圖4.38 一樓四組預彎拱鈑出力歷時(Hachinohe ; PGA=0.35g)

0 4 8 12 16

Time (sec) -400

Force (kgf)

(a) Pre-bent Strips-LA

⁰ ⁴ ^{Time (sec)}⁸ ¹² ¹⁶

Force (kgf)

(b) Pre-bent Strips-LB

0 4 8 12 16

Time (sec) -400

Force (kgf)

⁰ ⁴ ^{Time (sec)}⁸ ¹² ¹⁶

Force (kgf)

(d) Pre-bent Strips-RB

圖4.39 一樓四組預彎拱鈑出力歷時(Hachinohe ; PGA=0.41g)

0 4 8 12 16 Time (sec)

-400

Force (kgf)

(a) Pre-bent Strips-LA

⁰ ⁴ ^{Time (sec)}⁸ ¹² ¹⁶

Force (kgf)

(b) Pre-bent Strips-LB

0 4 8 12 16

Time (sec) -400

Force (kgf)

⁰ ⁴ ^{Time (sec)}⁸ ¹² ¹⁶

Force (kgf)

(d) Pre-bent Strips-RB

圖4.40 一樓四組預彎拱鈑出力歷時(Hachinohe ; PGA=0.44g)

0 4 8 12 16

Time (sec) -400

Force (kgf)

(a) Pre-bent Strips-LA

⁰ ⁴ ^{Time (sec)}⁸ ¹² ¹⁶

Force (kgf)

(b) Pre-bent Strips-LB

0 4 8 12 16

Time (sec) -400

Force (kgf)

⁰ ⁴ ^{Time (sec)}⁸ ¹² ¹⁶

Force (kgf)

(d) Pre-bent Strips-RB

圖4.41 一樓四組預彎拱鈑出力歷時(Hachinohe ; PGA=0.47g)

-1 -0.5 0 0.5 1

Displacement (cm)

-1000

Force (kgf)

L_Side

-1 -0.5 0 0.5 1

Displacement (cm)

-1000

Force (kgf)

R_Side

圖4.42 一樓韌性斜撐消能遲滯迴圈(Hachinohe ; PGA=0.25g)

-1 -0.5 0 0.5 1

Displacement (cm)

-1000

Force (kgf)

L_Side

-1 -0.5 0 0.5 1

Displacement (cm)

-1000

Force (kgf)

R_Side

圖4.43 一樓韌性斜撐消能遲滯迴圈(Hachinohe ; PGA=0.3g)

-1 -0.5 0 0.5 1

Displacement (cm)

-1000

Force (kgf)

L_Side

-1 -0.5 0 0.5 1

Displacement (cm)

-1000

Force (kgf)

R_Side

圖4.44 一樓韌性斜撐消能遲滯迴圈(Hachinohe ; PGA=0.35g)

-1 -0.5 0 0.5 1

Displacement (cm)

-1000

Force (kgf)

L_Side

-1 -0.5 0 0.5 1

Displacement (cm)

-1000

Force (kgf)

R_Side

圖4.45 一樓韌性斜撐消能遲滯迴圈(Hachinohe ; PGA=0.41g)

-1 -0.5 0 0.5 1

Displacement (cm)

-1000

Force (kgf)

L_Side

-1 -0.5 0 0.5 1

Displacement (cm)

-1000

Force (kgf)

R_Side

圖4.46 一樓韌性斜撐消能遲滯迴圈(Hachinohe ; PGA=0.44g)

在文檔中基於挫屈及摩擦機制之位移型抗震阻尼器的試驗研究 (頁 107-167)

第四章 韌性斜撐之耐震性能測試

4.4 耐震性能試驗與評估

4.4.3 El Centro Earthquake

A-A View

A

1F斜撐A 1F斜撐B

time (sec)

A c c e le ra ti o n (g )

2F w / o damper

w / damper

3F 4F 5F RF

time (sec)

A c c e le ra ti o n (g )

2F w / o damper

w / damper

3F 4F 5F RF

time (sec)

A c c e le ra ti o n (g )

2F w / o damper

w / damper

3F 4F 5F RF

time (sec)

A c c e le ra ti o n (g )

2F w / o damper

w / damper

3F 4F 5F RF

time (sec)

A c c e le ra ti o n (g )

2F w / o damper

w / damper

3F 4F 5F RF

time (sec)

A c c e le ra ti o n (g )

2F w / o damper

w / damper

3F 4F 5F RF

P

P

θ θ P

cosθ P

sinθ

P

sinθ P

cosθ

合力 P= P

cosθ+ P

cosθ

time (sec)

A c c e le ra ti o n (g )

2F w / o damper

w / damper

3F 4F 5F RF

time (sec)

A c c e le ra ti o n (g )

2F w / o damper

w / damper

3F 4F 5F RF

time (sec)

A c c e le ra ti o n (g )

2F w / o damper

w / damper

3F 4F 5F RF

time (sec)

A c c e le ra ti o n (g )

2F w / o damper

w / damper

3F 4F 5F RF

time (sec)

A c c e le ra ti o n (g )

2F w / o damper

w / damper

3F 4F 5F RF

time (sec)

A c c e le ra ti o n (g )

2F w / o damper

w / damper

3F 4F 5F RF

第四章韌性斜撐之耐震性能測試