5. 觀察圓柱後方堆積現象，初始在低壓區產生堆積，隨著時間的增加，堆積 丘會慢慢往後移動，並且在圓柱後緣底床產生掏刷，這是由於底床侵蝕由 圓柱前緣延伸至圓柱後端後，流體對圓柱下游的動量傳遞變強，開始對圓 柱下游進行掏刷，堆積丘會往後移動，而在圓柱後方分離流交會處，會再 產生另一個前後方向的分離流，加快圓柱後方底床的掏刷。
6. 尾部的沙漣成因是由於流體流經圓柱會在後方產生許多擾動，擾動現象使 得部分泥沙被帶起形成週期性的小沙丘，流體流經堆積丘時由於逆向壓力 梯度的影響，會在其堆積丘下游產生分離流動，產生的渦流會將泥沙帶 起，使得該堆積丘的高度愈來愈高，最後形成我們的沙漣。
7. 紊流動能與沖刷並無直接影響關係，沖刷最強的區域通常都是受到一個很 穩定的渦流影響(前緣的馬蹄形渦流)，而紊流動能較大的區域大部分都有 流場交會或是產生分離流動，交會處由於動能消散的作用可能產生堆積，
或是使得堆積丘移動。
5.2 未來工作
本文將移動網格以及沉浸邊界法做結合，成功的模擬出結構物受到流體沖刷 後，整體流況改變影響底床形貌變化的過程，且與實驗相比，的確能捕捉到流場 中的各種紊流現象與底床形貌，在未來我們可以延續這套模式進行以下的研究：
1. 模擬侵蝕深度結果與實驗相比，我們的圓柱後緣初期堆積時間過久(約 5 分鐘左右)，可以藉由修改臨界希爾斯係數的修正式，或是更改擴散方程式 的係數，去調整初期沖刷的深度或廣度比例，以達到更好的模擬結果。
2. 延續原本的模擬，觀察底部動床隨時間的變化，是不是能達到實驗中所提 到的衰減期，並且探討衰減期的成因。
3. 將沉浸邊界法模擬出的圓柱邊界改成以貼體法(body fitting)模擬，這是由於 沉浸邊界法可能較不適用於極高雷諾數的流場，邊界流場速度可能會產生 一些失真，且一部分的泥沙濃度可能會傳遞至圓柱內導致誤差，例如觀察 所繪出的泥沙濃度圖就會發現有部分泥沙在圓柱表面，若能使用正交網格 模擬出圓柱的邊界，以貼體法直接進行模擬，相信計算過程能夠更簡化，
所得到的結果也會更準確。
4. 將k−ε模型加進原本的流體計算模式中，這是由於原先所使用的大渦流模 式(LES)對網格的品質要求十分高，故在較大尺度的分析上，若要達到能 解析紊流的解析度層級，網格要切得十分精細，為了滿足計算流體力學的 穩定性，會導致整體模擬的計算時間大增，故在未來若要實際模擬風機底 座的底床形貌變化，希望能將 LES 改成 RANS 模型以便進行較大尺度的 模擬。
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