Kobe Earthquake

Kobe 地震擾動下，各樓層之加速度反應歷時如圖 4.39~4.42 所 示。各樓層加速度反應峰值整理於表 4.8。試驗結果顯示，在不同地

值。頂樓加速度峰值於 PGA=0.16g 時折減率為 57%；當地震強度增 強為 PGA=0.56g 時，頂樓加速度峰值折減效益降為 33%。2F 的加速 度峰值於 PGA=0.16g 其折減效益為 40%，隨著地震強度的提升，其 效益則有所提升，折減率皆在 40%以上。

各樓層加速度反應之均方根值（root-mean-squares, RMS）的比較 歸納於表 4.9。RMS 結果反映出更為顯著之折減效益，主要是能量衰 減累積之故。當 PGA=0.16g 時，頂樓加速度均方根值折減高達 71%；

當地震強度提升時，其折減效益亦進一步提升，當 PGA＝0.56g 時，

折減效益提升至 85％，其他各樓層加速度均方根值之折減率都在 80%

以上。

本文利用 ARX 模型進行摩擦阻尼結構之系統識別分析，於不同 震 度 之 Kobe 地 震 下 ， 僅 能 識 別 出 第 一 模 態 ， 且 當 地 表 擾 動 在 PGA=0.16g 時，因擾動太小造成識別上之困難，故未能成功識別出結 果。識別所得之等效自然頻率與等效阻尼比歸納於表 4.10。其結果顯 示，結構安裝摩擦阻尼器後，其自然頻率和等效阻尼比皆有所提升，

表 示 加 裝 摩 擦 阻 尼 斜 撐 對 整 體 結 構 具 有 加 勁 與 消 能 之 作 用 。 以 PGA=0.28g 為例，加裝摩擦阻尼斜撐後其第一振態頻率由原先的 1.45Hz 提升至 1.82Hz，阻尼比也由原先 1.96%大幅提昇至 27%；當 地震強度增強時，以 PGA=0.56g 為例，第一振態頻率由空構架之

1.45Hz 上升到 1.55Hz，其等效阻尼比也由 1.96%提升為 20%。

經由系統識別亦可得到加速度頻域響應函數(傳遞函數)，其比較 如圖 4.43~4.46 所示。結果顯示，加裝摩擦阻尼斜撐後加速度傳遞函 數之峰值明顯受到壓制，且對於幾個較低頻振態反應有顯著之壓制情 況，但於高頻(10Hz 以上)反應卻有些放大的現象，此乃因摩擦阻尼器 於滑動─不滑動狀態交替之不連續點造成高頻反應放大的結果。惟高 頻反應所佔之模態參與係數很小，故對於影響整體結構之動態歷時反 應的影響有限。

另於不同地震強度下，由一樓摩擦阻尼斜撐所測得之阻尼器出 力歷時圖如圖 4.47~4.50 所示。圖上標示之 R 與 L 分別表示安裝於結 構右側與左側之荷重元量測值。圖 4.51~4.54 為不同地震強度下，一 樓摩擦阻尼斜撐之遲滯迴圈。結果顯示，遲滯迴圈相當飽滿且穩定。

此外，由左右兩側阻尼器遲滯迴圈之大小相近，研判本試驗模型結 構並無扭轉振態。

不同地震強度下對應之一樓摩擦阻尼斜撐出力整理於表 4.11。

其結果顯示，在 PGA=0.16g 時出力為 180.5kgf，當地震強度到達 PGA=0.56g 時出力約為 205kgf，與先前縮尺寸之元件測試阻尼出力