角隅繫筋在SRC梁柱接頭之行為與設計準則研究

行政院國家科學委員會專題研究計畫 成果報告

角隅繫筋在 SRC 梁柱接頭之行為與設計準則研究 研究成果報告(精簡版)

計 畫 類 別 ： 個別型

計 畫 編 號 ： NSC 95-2221-E-011-144-

執 行 期 間 ： 95 年 08 月 01 日至 96 年 07 月 31 日 執 行 單 位 ： 國立臺灣科技大學營建工程系

計 畫 主 持 人 ： 陳正誠

計畫參與人員： 博士班研究生-兼任助理：林庚達 碩士班研究生-兼任助理：陳冠宇

處 理 方 式 ： 本計畫可公開查詢

中 華 民 國 96 年 12 月 19 日

行政院國家科學委員會補助專題研究計畫 ■ 精 簡 報 告

□期中進度報告 角隅繫筋在 SRC 梁柱接頭之行為與設計準則研究

計畫類別：■ 個別型計畫 □ 整合型計畫 計畫編號：NSC 95－2221－E－011－144－

執行期間： 95 年 8 月 1 日至 96 年 7 月 31 日

計畫主持人：陳正誠 共同主持人：

計畫參與人員：陳正誠、陳冠宇、林庚達

成果報告類型(依經費核定清單規定繳交)：■精簡報告 □完整報告

本成果報告包括以下應繳交之附件：

□赴國外出差或研習心得報告一份

□赴大陸地區出差或研習心得報告一份

□出席國際學術會議心得報告及發表之論文各一份

□國際合作研究計畫國外研究報告書一份

處理方式：除產學合作研究計畫、提升產業技術及人才培育研究計畫、

列管計畫及下列情形者外，得立即公開查詢

□涉及專利或其他智慧財產權，□一年□二年後可公開查詢

執行單位：國立臺灣科技大學 營建系

中 華 民 國 96 年 9 月 30 日

摘 要

本文共完成四組包覆型鋼骨鋼筋混凝土含梁柱接頭區之柱試體反復載重試驗，以印證

「聯鎖式閉合箍」的可行性。「聯鎖式閉合箍」由角隅箍筋及雙 H 鋼骨聯手，組成一個具 有閉合箍筋效果之閉合箍。若柱斷面角落配置一支主筋時，採用單腳單主筋型角隅箍筋，

柱斷面角落配置三支主筋時，採用三主筋型角隅箍筋。試體之梁柱接頭區四面皆有側向梁，

其中一組試體側向梁為 SRC 梁斷面，另外三組試體側向梁為純鋼骨斷面。載重沿對角線方 向施加，可嚴格的測試「聯鎖式閉合箍」之可行性，並進一步探討 SRC 柱在雙軸彎矩作用 下的遲滯消能行為。根據試驗結果作成結論如下：(1) 試驗觀察顯示「聯鎖式閉合箍」之效 果佳，不論是傳統 SRC 柱或新型式 SRC 柱，也不論柱角落處配置 1 根或 3 根主筋，皆可 以取代梁柱接頭區之閉合箍筋；(2) 梁柱接頭區使用單腳單主筋型角隅箍筋時，其箍筋量之 建議值為

2

倍的A ，使用雙腳單主筋型時，其箍筋量之建議值為₁

2 2

倍的A ，使用 3 主₁ 筋型時，其箍筋量之建議值為

2 2

倍的A ；(3) SRC 柱在雙軸彎矩作用下，遲滯行為顯現₁ 飽滿且頸縮現象很小；(4) SRC 柱之角落處鋼筋量對柱雙軸彎矩強度有顯著的影響。

關鍵字：鋼骨鋼筋混凝土；聯鎖式閉合箍；角隅箍筋；雙軸彎矩

Abstract

In this research, 4 sets of large scale encased steel column specimens were tested under cyclic load to investigate the function of corner stirrup and the cyclic behavior of the columns under biaxial bending. All the specimens were with transverse beams to simulate the condition of interior column. According to the test results, conclusions can be made as follows: (1) The corner stirrups shows the function of preventing longitudinal steels bars from buckling as expected; (2) Column sections with deeper H shape possessed better energy dissipation capacity, but did not show the benefit of higher bending strength; (3) Number of steel bars at column corner had significant effect of biaxial bending strength of the columns; (4) The deformability and ductility of encased steel columns in the 45o direction is very good when axial force is absent.

Keywords: steel reinforced concrete; collaborated hoop; corner stirrup; bi-axial bending

一、前言

傳統包覆型鋼骨鋼筋混凝土（Steel Reinforced Concrete，簡稱 SRC）抗彎矩構架中，

如圖 1 所示之梁柱接頭區，其閉合箍筋（close hoop）通常使用四個 L 形鋼筋並以銲道進行 疊接接合的方式組成閉合箍筋。此種施工方式需要現場銲接，成本較高且品質的控制比較 困難。為提升 SRC 梁柱接頭區之施工性，採用角隅箍筋配合雙 H 鋼骨斷面，建立「聯鎖式 閉合箍（collaborated hoop）」，如圖 2 所示。使用角隅箍筋不但施工容易，且衍生可加深 柱之鋼骨斷面的效果，本文稱這種柱斷面為 New SRC（NSRC）斷面。NSRC 可以提升 SRC 柱之強度與性能，進而節省材料。為推廣「聯鎖式閉合箍」之使用，必須印證閉合箍筋的 有效性，並建立其設計準則。

本研究共完成四組包覆型 SRC 含梁柱接頭區之柱試體的設計、製作及反覆載重試驗，

以印證聯鎖式閉合箍的可行性，此外建立聯鎖式閉合箍的力學傳遞理論，並藉以建立設計 方法。此外，由上述試體的載重試驗，可以同時探討包覆型 SRC 柱承受雙軸彎矩時，反復 載重下之行為。

二、聯鎖式閉合箍行為

2.1 傳力機制：

聯鎖式閉合箍由角隅箍筋及雙 H 鋼骨聯手，組成一個具有閉合箍筋效果之閉合箍，其 傳力機制如下所述。以圖 2 所示內接頭的四分之一區域（如圖 3）為例，角隅箍筋箍住角 隅處之主筋及混凝土，將角隅附近的圍束力F 經由角隅箍筋之拉力₁ F 傳至角隅繫筋尾端之₂ 彎鉤，經由彎鉤的錨定將圍束力轉換成混凝土的壓力F 傳至鋼骨鋼骨翼板內側，再經由鋼₃ 骨腹板以拉力F 的方式傳至斷面中心，並與另一側的圍束力平衡。以圖 2 所示內接頭為例，₄ 4 個角隅箍筋，可以提供角隅處主筋及混凝土的圍束，而雙 H 鋼骨斷面可以提供核心混凝 土的圍束。

2.2 角隅箍筋量：

根據 NEHRP[1]或是 AISC 規範耐震設計（Seismic Provisions）篇之規定中 [2]，包覆型 SRC 梁柱接頭區之閉合箍筋量，應不少於式（1）計得之A 。 _sh

0.09 1

( )

s ys c

sh c

yh n u

f A F

A h s

f P

⎛ ⎞

= ′ × − ⎜ ⎟

⎝ ⎠

（1）

其中A 為圍束箍筋總面積，_sh f 為圍束箍筋之降伏強度，_yh

s

為箍筋間距，h 為圍束鋼筋心_c 至心的距離，f ′ 為混凝土抗壓強度， (_c P_{n u}) 為 SRC 柱標稱軸壓強度，A 為鋼骨斷面積，_s F_ys 為鋼骨降伏強度。台灣 SRC 規範[3]除了引用式（1）之規定外，還須與式（2）計得之箍筋 量比較，取兩者之大值。

0.3 1 1

( )

g s ys

c

sh c

yh ch n u

A A F

A h s f

f A P

⎛ ⎞ ⎛ ⎞

= ′ ⎜ − × − ⎟ ⎜ ⎟

⎝ ⎠ ⎝ ⎠

（2）

其中A 為混凝土柱全斷面積，_g A 為圍束箍筋外緣以內之核心混凝土斷面積。 _ch

柱在受軸壓力下，閉合箍筋為抑制柱主筋挫屈而向外推之力 R ，箍筋兩端會承受拉力 F，如圖 4(a)所示。若要以一個如圖 4(b)所示之角隅箍筋取代閉合箍筋，並承擔外推力 R ， 則角隅箍筋須提供

2F

之拉力，換句話說，每個角落的角隅箍筋量為A 之₁

2

倍。若採用 如圖 4(c)所示之角隅箍筋時，則每個角落的角隅箍筋量為A 之 2 2 倍。當柱斷面每一角落₁ 之主鋼筋為 3 根時，如圖 4(d)所示，每個角落的角隅箍筋量為A 之 2 2 倍。 ₁

2.3 伸展長度與錨定細部

文獻[4]的研究顯示，角隅箍筋之伸展長度起算處可採用雙 H 鋼骨斷面相鄰兩翼板之連 線，如圖 3 中虛線所示。伸展長度則以 ACI 規範[5]中，受拉鋼筋標準彎鉤之伸展長度A 之_dh 規定計算之。

聯鎖式閉合箍需要使用到角隅箍筋。角隅箍筋尾端使用標準彎鉤，彎鉤可以是 90^D或

180^D，彎鉤所在平面可以是角隅箍筋平面（如圖 2 所示），但是彎鉤也可以和角隅箍筋所在 平面垂直，如圖 5 所示。彎鉤方向可以依施工之方便性而機動調整。

三、試驗規劃

3.1 試體設計與製作

試體梁柱接頭區配置比第二章所述還要少的角隅箍筋量，並讓柱產生塑性鉸，以檢驗梁 柱接頭區「聯鎖式閉合箍」圍束柱角落處混凝土及柱主筋之能力。總共設計四組含梁柱接 頭區之柱試體，試體規劃如表 1 所示，其中 N1-S、N1-SRC 及 N3-S 試體使用 NSRC 斷面，

另外 T1-S 試體使用 TSRC 斷面。試體的幾何形狀與尺寸如圖 6(a)所示。其中 N1-SRC 試體 的梁為 SRC 斷面，而其餘 3 組試體的梁皆採用寬翼 H 型鋼斷面。梁採用 H 型鋼斷面時，

梁對梁柱接頭區的圍束很小，可以相當嚴格的考驗「聯鎖式閉合箍」之功能。

NSRC 試體與 TSRC 試體之柱斷面皆為 500mm×500mm 矩形斷面，所配置的雙 H 型鋼斷 面分別為 XH396×150×7×11 與 XH294×150×8×12，如圖 6 所示，各試體斷面四個角落配置

#8 柱主筋，其數量如表 1 所示。中央梁柱接頭區（圖 6 中 B 區域）四面皆有側向梁，其深 度為 500mm，接頭區斷面配置如圖 6 所示。上端柱長（圖 6 中 A 區域）為 2200mm，而下 端柱長（圖 6 中 C 區域）為 1600mm。側向梁為 SRC 斷面時，其全斷面為 200 mm×500 mm 矩形斷面，且對稱配置於斷面形心之型鋼斷面為 H244×150×7×11，上下各配置 2-#6 主筋，

如圖 6(i)所示。側向梁為鋼骨斷面時，則採用 H500×150×10×16 之型鋼，如圖 6(j)所示。

柱斷面配置有閉合箍筋，採用#4-SD420 鋼筋，並依據 AISC 規範[即式（1）]之規定，

其各試體之最大箍筋間距在 141mm 至 151mm 之間（如表 2），而依據台灣 SRC 規範[即式

（1）及式（2）]之規定，其各試體之最大箍筋間距在 104 mm 至 111 mm 之間（如表 2），

而本文採用間距 120 mm 之#4-SD420 鋼筋配置所有試體的閉合箍筋。

梁柱接頭區配置角隅箍筋，其箍筋間距、號數及材質皆與柱斷面之閉合箍筋相同。梁柱

接頭區若採用#4 間距 120mm 閉合箍筋時（圖 4(a)），其各試體之箍筋量A 為 127 mm₁ ²（如 表 3）。依據 2.2 節建議之方法，所需配置角隅箍筋量(A_{cs req d}) _' 為

2

倍的閉合箍筋量A ，即₁ 為 180 mm²（如表 3），若試體各角落為單根柱主筋，可採用單腳單主筋型角隅箍筋（如圖 4(b)或本文中之 N1-S、N1-SRC 及 T1-S 試體），此情況下之角隅箍筋供應量 (A_cs)_provide為 127mm²（如表 3）。而試體各角落為單根柱主筋，亦可採用雙腳單主筋型角隅箍筋，如圖 4(c)所示，其角隅箍筋供應量則為單腳單主筋型的 2 倍。若試體各角落為三根主筋時，採用 三主筋型角隅箍筋（圖 4(d)或本文 N3-S 試體），此情況下之角隅箍筋供應量 (A_cs)_provide為 254mm²（如表 3）。因此本研究主要測試單根主筋試體，梁柱接頭區採用與柱之閉合箍筋相 同號數、間距及材質之角隅箍筋量時之行為。

所有鋼骨斷面之材質皆為 ASTM A36 之鋼材，其機械性質如表 4 所示。試體中之#8 主 筋與#4 箍筋材質為 SD420 鋼材，其實際機械性質如表 4 所示。試體之混凝土採用標稱抗壓 強度為 21MPa（3000psi），反復載重進行時之實際混凝土抗壓強度如表 5 所示。

3.2 試驗裝置及進行步驟

圖 7 為試驗裝置示意圖，其中上端柱之加載中心至梁柱交接面的距離為 1800mm，而下 端柱反力中心至梁柱交接面之距離為 1600 mm。試體上端柱加載處設有一鋼製夾具，以插 銷與 600 噸之油壓制動器接合。此制動器內部設有位移計及荷重計量，用以測試體頂部的 位移及載重 P，加載中心之試體兩側中央處各設置一組 LVDT 量測位移。此外也在測試區 與測向梁刷上白色水泥漆及 100 mm 正方的方格，方便觀察及記錄混凝土表面之裂縫。

載重施加採用位移漸增式歷程，如圖 8 所示，其中降伏位移Δ 採用 Hakuto et al.[6]建議_y 之方法，由彈性階段初始勁度載重 0.75P ，線性外插求得_n P 所對應之位移，定義為降伏位_n 移Δ ，其中_y P 為 XTRACT 軟體[7]斷面分析求得之標稱彎矩_n M 除以加載中心至梁柱交接_n 面之距離（1800mm）。所有試體加載至強度下降至最大強度的 80%後，或是 6Δ 後，單向_y 加載至油壓制動器之最大位移容量，才停止試驗加載。

四、試驗結果

4.1 整體行為

圖 9 為所有試體載重-位移遲滯迴圈，其中橫座標之位移值為修正反力支承垂直位移量 與旋轉量之影響，求得加載中心處之垂直位移。而層間位移角為修正後之垂直位移量除以 上柱端之長度（1800mm）。四組試體承受雙軸彎矩作用下之載重-位移遲滯迴圈，無論是 NSRC 或是 TSRC 斷面，遲滯迴圈都呈現飽滿且束縮情況甚小。

圖 10 所示為所有試體在載重試驗完成後，裂縫及混凝土剝落的情況。所有試體都在緊 鄰梁柱接頭區處之柱發展出完整之彎矩強度，並發展出相當可觀的延展性，但是梁柱接頭 區所受到的損傷並不嚴重。由於梁的存在，柱塑性鉸傳入梁柱接頭區柱角落的應力有明顯 的下降，因此對混凝土及柱主筋圍束之需求明顯比塑性鉸區低。在試驗最終階段，柱之塑 鉸區第一根與第二根箍筋之間觀察到主筋挫屈，如圖 11 所示，而梁柱接頭區也有角隅箍筋 部份外露，但並未發現有主筋挫屈的現象。因此不論在 NSRC 或 TSRC 結構中，也不論柱

角落處配置 1 根或 3 根主筋，「聯鎖式閉合箍」都可以滿足所需，進而取代傳統之閉合箍 筋。

N1-S、T1-S 及 N3-S 三組試體比較結果顯示，在 T1-S 試體鋼骨深度較淺中，結構遲滯 行為與 N1-S 試體非常相似，而與 N3-S 試體遲滯行為差異頗大，顯示鋼骨深度影響 SRC 試 體雙軸彎矩作用下之結構遲滯行為不顯著，主要因為壓力區之鋼骨抵抗彎矩之效益不大，

反而角落柱主筋數量為一重要影響 SRC 柱承受雙軸彎矩之遲滯行為。

4.2 彎矩強度

試體在 6Δ 載重歷程階段，其層間位移角超過 4%（規範規定層間位移角至少 3%），所_y 以本文認為 6Δ 載重歷程後所進行之推垮（pushover）試驗而獲得之強度意義不大，故採用_y 加載歷程在 6Δ 間之最大載重為該試體之強度，並分別以_y

P

_peak⁻ 及

P

_peak⁺ 表示正負方向之強 度，如表 6 所示。T1-S 試體彎矩強度較 N1-S 試體低了 3%，兩者相差有限，顯示鋼骨深度 對斷面雙軸彎矩強度之影響相當有限。N3-S 試體之彎矩強度比 N1-S 高 41%，顯示角落主 筋數量對斷面雙軸彎矩強度有顯著的影響。

五、聯鎖式閉合箍之設計準則

依據實際材料強度計算各試體閉合箍筋最大間距，如表 7 所示。本文所有試體最大箍筋 間距為 120mm，皆大於表 7 計算結果，但試驗結果顯示最大強度發生前，閉合箍筋在抑制 柱主筋有不錯的效果，並未有嚴重主筋挫屈，主筋挫屈發生於最大強度後期，外殼混凝土 剝落後，因此基本上使用台灣 SRC 規範是可行的。

表 3 顯示單腳單主筋型之角隅箍筋供應量 (A_sc)_provide皆小於需求量(A_{sc req d}) _' ，試驗結果顯 示梁柱接頭區並無主筋挫屈之現象，顯示依 2.2 節配置角隅箍筋是可行的。若欲使角隅箍 筋安全性提高，可採用雙腳單主筋型（圖 4(c)），其角隅箍筋量為單腳單主筋型的兩倍。

單腳單主筋型及雙腳單主筋型之尾端錨定細部，如圖 12 所示，端部錨定彎鉤要符合 ACI 規範之規定。圖 13 為聯鎖式閉合箍在各種梁柱區之應用，其角隅箍筋並非僅有圖 2 或是本 文中試體（圖 6 所示）之形狀，可依據試體接頭形式大小變化，然而錨定長度與端部錨定 細部需依 2.3 節規定，並角隅箍筋量依 2.2 節計算之。

五、結論

本文共製作並完成 4 支包覆型含梁柱接頭區之 SRC 柱載重試驗，探討梁柱接頭區使用 聯鎖式閉合箍取代 L 形閉合箍之可行性，此外也將探討 SRC 結構在雙軸彎矩之遲滯行為特 性，其結論歸納如下：

1. 試驗觀察顯示「聯鎖式閉合箍」之效果佳，不論是傳統 SRC 柱或新型式 SRC 柱，也 不論柱角落處配置 1 根或 3 根主筋，皆可以取代梁柱接頭區之閉合箍筋。

2. 梁柱接頭區使用單腳單主筋型角隅箍筋時，其箍筋量之建議值為

2

倍的A ，使用雙腳₁ 單主筋型時，其箍筋量之建議值為

2 2 /

倍的A ，使用 3 主筋型時，其箍筋量之建議值₁ 為

2 2 /

倍的A 。 ₁

3. SRC 柱在雙軸彎矩作用下，遲滯行為顯現飽滿且頸縮現象很小。

4. SRC 柱之角落處鋼筋量對柱雙軸彎矩強度有顯著的影響。

六、致謝

本研究承蒙國科會 NSC 95－2221－E－011－144－之研究計畫補助，謹此誌謝。

參考文獻

[1] NEHRP (1997), Recommended Provisions for the Development of Seismic Regulation for New Building, National Earthquake Hazards Reduction Program, Washington, D.C.

[2] ANSI/AISC 341-05 (2005), Seismic Provisions for Structural Steel Buildings, American Institute of Steel Construction, Inc.

[3] 營建雜誌社 (2004)，「鋼骨鋼筋混凝土構造設計規範與解說」，臺灣(臺北)。

[4] 陳正誠、蔣迪、林庚達，「包覆型鋼骨鋼筋混凝土柱軸向受力行為之探討」，第八屆 結構工程研討會，南投日月潭，編號：N019，民國 95 年。

[5] ACI Committee 318(2005), “Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318-05) and Commentary (ACI 318R-05),” American Concrete Institute, Farmington Hills.

[6] Hakuto, S., Park, R. and Tanaka, H. (2000), “Seismic Load Tests on Interior and Exterior Beam-Column Joints with Substandard Reinforcement Details,’’ ACI Structure Journal, Vol.

97, No. 1, pp. 11-25.

[7] XTRACT (2002), XTRACT ver. 2.6.0 release Notes, Imbsen Software Systems, Sacramento, CA, USA.

表 1 試驗規劃表

Column Joint Specimen

Steel type

Number of steel bar at each corner

Beam

type Type of corner tie

N1-S NSRC 1-#8 Steel 單腳單主筋型

N1-SRC NSRC 1-#8 SRC 單腳單主筋型

N3-S NSRC 3-#8 Steel 三主筋型

T1-S TSRC 1-#8 Steel 單腳單主筋型

表 2 各試體柱閉合箍筋之最大間距（依材料標稱強度計算，單位：mm）

AISC [式（1）]

Taiwanese Code [式（1）及式（2）取小值]

Specimen

, AISC

s s_,Taiwan

N1-S 151 111

N1-SRC 151 111

T1-S 149 110

N3-S 141 104

表 3 閉合箍筋與角隅箍筋量（單位：mm²） 閉合箍筋

A 1

角隅箍筋需求量 (A_{cs req d}) '

角隅箍筋供應量 (A_cs)_provide Specimen

mm² mm² mm²

N1-S 127 180 127

N1-SRC 127 180 127

T1-S 127 180 127

N3-S 127 180 254

表 4 鋼筋與鋼材材料性質 Steel Yield Stress

（MPa）

Tensile Strength

（MPa）

#4-bar 471 677

#8-bar 441 618 7mm-thick plate 251 393

8mm-thick plate 365 478 11mm-thick plate 260 391 12mm-thick plate 317 460 表 5 混凝土抗壓強度

Specimen N1-S N1-SRC T1-S N3-S f ′ （MPa） c 40.9 38.6 45.9 38.7 表 6 試驗結果

Specimen

^P

^peak

+

(kN)

Drift ratio (%)

P

peak⁻

(kN)

Drift ratio (%)

P ave

(kN)

M b

(kN-m)

M n

(kN-m) N1-S +503 +4.19 -566 -2.43 535 964 627 N1-SRC +529 +4.51 -552 -4.73 541 973 620 T1-S +507 +2.83 -531 -4.15 519 934 506 N3-S +717 +4.72 -799 -4.92 758 1364 778

表 7 各試體柱閉合箍筋之最大間距（依材料實際強度計算，單位：mm）

AISC [式（1）]

Taiwanese Code [式（1）及式（2）取小值]

Specimen

, AISC

s s_,Taiwan

N1-S 101 75

N1-SRC 109 80

T1-S 88 65

N3-S 109 80

F

F

R R

2 2 F

R

2F F

F R

(a) 閉合箍筋型 (b) 單腳單主筋型

(c) 雙腳單主筋型 (d) 三主筋型

圖 4 閉合箍筋量與角隅箍筋量轉換關係

2 2 F

箍筋量 A

1

2 2 F

2 2 F 角隅箍筋量

角隅箍筋量

' 1

( A

_{cs req d}

) = 2 A

' 1

( ) 2

cs req d

2

A = A

' 1

( ) 2

cs req d

2

A = A

圖 5 彎鉤與箍筋面垂直的角隅箍筋

B區域：梁柱接頭區

(a)立面圖

(b)柱斷面

（N1-S,N1-SRC）

柱主筋#8 箍筋#4@120mm 鋼骨斷面XH294x150x8x12

(c)柱斷面（T1-S）

(d)柱斷面（N3-S）

(e)N1-S

(f)N1-SRC

(g)T1-S

(h)N3-S

(i)SRC 梁斷面

(j) 鋼梁斷面

圖 6 試體斷面圖

Dial gauge3 Dial gauge4

⎧⎨

⎩

Dial gauge1 Dial gauge2

⎧⎨

⎩

LVDT1 LVDT2

⎧⎨

⎩ LVDT4

Dial gauge1

LVDT3 LVDT3

LVDT4 LVDT1

LVDT2

Rotation Gauge1 Rotation Gauge2 Dial gauge2

Dial gauge3 Dial gauge4

圖 7 試驗裝置

Loading History

-6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 6

Δ/Δy

0.5 P_n

圖 8 加載歷程

-1000 -750 -500 -250 0 250 500 750 1000

Load, P (kN)

-8 -6 -4 -2 0 2 4 6 8

Drift Ratio (%)

-8 -6 -4 -2 0 2 4 6 8

Drift Ratio (%)

-150 -100 -50 0 50 100 Displacement (mm) -1000

-750 -500 -250 0 250 500 750

Load ,P (kN)

-150 -100 -50 0 50 100 150 Displacement (mm)

Ppeak⁺

Ppeak⁻

Pend⁺

Ppeak⁺

Ppeak⁻

Ppeak⁻

Ppeak⁺

Ppeak⁺

Ppeak⁻

Pend⁻

Pend⁻

圖 9 所有試體載重-位移遲滯迴圈

(a) N1-S 試體

(b) N1-SRC 試體

(c) T1-S 試體

(d) N3-S 試體

圖 10 所有試體裂縫發展情況

下端柱 160cm

上端柱 220cm 接頭區

160cm

加載力臂

180cm 拉力 a

65cm 壓力 b

34cm

圖 11 柱塑鉸區主筋挫屈之情況(N1-S 試體)

(a)單腳單主筋型 (b)雙腳單主筋型 圖 12 單腳或雙腳單主筋型角隅箍筋

柱塑鉸區 主筋挫屈

梁柱接頭區 鋼骨

側向梁

鋼骨 側向梁

(a) 內接頭 (b) 第一型外接頭 (c) 第二型外接頭

(d) 第一型角落接頭 (e) 第二型角落接頭

圖 13 聯鎖式閉合箍在各種梁柱接頭區之應用