電動力輔助板框式壓濾機進行都市下水污泥脫水之研究
楊金鐘，國立中山大學環境工程研究所教授 陳旻聰，國立中山大學環境工程研究所碩士班研究生 葉峮甫，國立中山大學環境工程研究所碩士班研究生
摘要
本研究利用電動力(Electrokinetic, EK)輔助模廠規模之板框式壓濾機針對國 內某都市污水處理廠之污泥進行脫水處理，並藉由脫水效率及能源消耗之結果以 評估技術及經濟可行性。近數年來，都市的下水道普及率及污水處理廠數目逐漸 地增加，因此，都市下水污泥產量將逐年大幅增長，傳統之污泥脫水設備所產生 之污泥餅其含水率約為 80.0%，仍屬偏高，導致後續處理/處置費用龐大。因此，
本研究嘗試利用電動力提昇板框式壓濾機對於都市下水污泥之脫水效能。研究結 果顯示，Test E(前 30 min 以壓力脫水，後 45 min 以 45 V/cm 電位梯度脫水)試驗 組別之污泥餅含水率較低，約為 68.0%。至於，在能耗及後續之處理費用方面，
各試驗組別總處理費用仍高於未施加電動力之對照組，因此，將來如何有效地減 少能耗，並同時維持滿意的污泥脫水效率，仍有待進一步研究。
關鍵字：電動力、板框式壓濾機、都市下水污泥、脫水
一、 前言
都市下水道系統為現代都市不可或缺的基礎建設，其功能不僅可改善都市衛 生環境，並可防止河川污染。近數年來，人口逐步有向都市集中之趨勢，下水道 建設尤為迫切，台灣目前(截至 99 年 7 月底為止)公共下水道普及率以台北市最 高為 100%，高雄市及其他縣市皆在 60.0%以下，而整個台灣公共下水道普及率 僅達 24.7%，其污水處理率為 51.4%(內政部營建署，2010)，相較其他先進國家 尚顯不足，因此，政府已將下水道建設納入重要之國家建設之一。隨著下水道普 及率提升及污水處理廠陸續完工運轉，預估未來每年將有龐大數量之都市下水污 泥產生，而其處理與處置將是棘手之環境議題。
污水處理廠所產生之污泥可分為初沉污泥、生物污泥、混合污泥及消化污泥 等四類，其中，初沉污泥、混合污泥及生物污泥之含水率分別約為 96.0～99.0%、
97.0～99.0%及 99.0～99.5%，且污泥中含有大量有機質，易產生腐敗並散發惡臭，
並不適合直接進行最終處置(工業污染技術防治服務團，1999)。不論何種污泥均 含有大量的水分，如果能將污泥之含水率降低，將可大幅減少污泥的體積。
Vesilind (1994)指出污泥處理佔廢水處理廠處理經費 30～40%。並且傳統污泥脫 水設備(壓濾式及帶濾式脫水機)效能不佳，僅能將污泥含水量降至約 80.0%。當 污泥含水率由 99.0%降至 80.0%時，將能減少 20 倍的污泥體積(周氏，2005)。
因此，如何採取更有效之方法去除污泥中多餘的水分，使污泥之體積減少以達到 污泥減量之目的是一個值得探討之課題。
污泥脫水操作主要可分為：前處理(Pretreatment)、濃縮稠化(Thickening)、固
液 分 離 (Solid-Liquid Separation) 以 及 後 處 理 (post-treatment) 等 四 個 階 段 (朱氏，1999)。前處理之目的主要係藉由物理及化學等方式降低污泥顆粒間之斥
力，以利於污泥形成較大之膠羽，進而減低水在污泥顆粒表面之附著能力；濃縮 稠化係藉由重力或離心之方式增加污泥之濃度，同時移除大部分的自由水；濃縮 後則再進行過濾，狹義的固液分離通常單指過濾階段，此步驟主要將污泥分離成 濾餅及濾液，最後才進行污泥之後處理(邢氏，2002)。較常使用的污泥脫水機可 分為壓濾式脫水機、帶濾式脫水機及離心式脫水機，其中，壓濾式污泥脫水機及 帶濾式污泥脫水機係屬於低操作壓力之應用技術，大致上其操作壓力最大均不超 過 250 psi (17.5 kg/cm2)，僅能有效地去除污泥顆粒表面之自由水，卻無法去除污 泥顆粒之間隙水及表面附著水，因此，如何克服傳統機械式污泥脫水機之限制，
有效地提高污泥脫水效率，便成了目前所需面臨的問題。
目前，國內電動力輔助機械式污泥脫水之相關研究極少，Yukawa et al. (1971) 指出電動力可以額外增加污泥脫水之效率，是因施加電場產生電滲透流及電熱現 象，實現了一種改進液體 /固體分離的效果，增加脫水之效率及最終污泥餅之固 體含量，另有文獻(Mahmoud et al., 2010)指出，電動力輔助板框式壓濾機進行污 泥脫水，其能耗較熱乾燥污泥脫水低。
電滲透流脫水的主要影響因素為施加電場的方式，可分為定電流及定電壓兩 種方式。在定電流操作條件下，其所耗之電量隨操作時間及電流密度呈線性增加 (Yukawa, 1976)，並且定電流之能耗較定電壓大，但其較不受污泥含水率(導電度) 之改變之影響。另有文獻(Yoshida, 1985)指出，在定電流操作條件下，會有兩段 脫水程序，但須要施加非常大的電流；相對地，在定電壓操作條件下，較受污泥 導電度的影響，並且脫水效率略遜於定電流者，但其操作成本較為便宜。
脫水前的化學調理與脫水時間二者為污泥脫水時之影響因素。Buijs (1994) 曾利用聚電解質調理污泥並進行脫水試驗，其結果發現，可將污泥凝聚成較大且 鬆散的濾餅層，在施加電場後，可有效提升脫水的速率。另外，Saveyn et al. (2005) 之報導亦指出，於脫水試驗初期是不利於施加電場，乃因脫水初期壓力驅動濾液
流率遠大於電滲透流，此外，由於污泥液體含量高，具有較低的電阻，易造成電 功率消耗增加。因此，本研究乃利用電動力輔助板框式壓濾機針對國內某都市下 污水處理廠之污泥進行試驗性規模脫水處理，並藉由脫水效率及能源消耗之結果 以評估技術及經濟可行性。
二、 實驗材料與方法
2.1 實驗材料
本研究之都市下水污泥採集自南部某生活污水處理廠，其污泥含水率為 95.0%，污泥係來自初沉池及二沉池之廢棄污泥，並經污泥混合與重力濃縮等處 理單元，由於此污泥並未經過厭氧消化階段，故污泥中有機物含量及揮發性固體 物(Volatile Solids, VS)含量較高。
2.2 實驗設備
(1) 模廠規模板框式壓濾機(Filter Press)，污泥脫水。
(2) 直流電源供應器，脫水系統直流電源之供應。
(3) 高濃度奈米、界達電位、分子量量測儀(Zetasizer Nano)，污泥界達電位量測。
型號為 Malvern Zetasizer Nano Series。
(4) 導電度計，污泥與濾液之導電度檢測。型號為 SUNTEX PC-160。
(5) pH 計，污泥與濾液之 pH 檢測。型號為 WTW PH537。
(6) 火焰式原子吸收光譜儀，污泥重金屬含量檢測，型號為 Thermo Electron Corporation S Series。
(7) 電子天帄，秤重量用有效讀數 0.01 mg，最大秤重 220 g，德國 Sartorius BT224S。
(8) 電子天帄，秤重量用有效讀數 0.1 mg，最大秤重 6100 g，瑞典 Ohaus EOF110。
2.3 實驗方法
脫水試驗之進行係首先取 6,000 g 之都市下水污泥，並加入 800 mg/L 之硫酸 鐵(Fe2(SO4)3)試劑進行化學調理，接著以定電壓操作電動力輔助板框式壓濾機進 行污泥脫水。另外，本研究之脫水試驗係以先壓力脫水 30 分鐘後，再施加定電 壓之電場的方式進行。
本研究主要進行兩組試驗：第一組試驗(Test A 至 Test C)，先以壓力進行 30 分鐘脫水後，再施加 30 V/cm 之電位梯度分別進行脫水 30 分鐘(Test A)、
45 分鐘(Test B)及 60 分鐘(Test C)不同時間之脫水試驗，以決定最佳之脫水時間；
第二組試驗(Test D 及 Test E)，同樣先以壓力進行脫水 30 分鐘後，停止污泥進料，
接著以第一組試驗之較佳脫水時間(脫水後污泥餅含水率最低)進行 30 V/cm (Test D)及 45 V/cm(Test E)不同電位梯度之污泥脫水試驗，以求取電動力輔助污 泥脫水之較佳操作參數。本研究各試驗組別操作條件如表 1 所示。
表 1 電動力輔助污泥脫水之試驗組別及其試驗條件一覽表
註：本研究之都市下水污泥其化學調理試驗結果顯示，Fe2(SO4)3係最佳之混凝劑。
Fe2(SO4)3濃度 (mg/L)
第一階段壓力 脫水時間
(min)
第二階段外加電 動力脫水時間
(min)
電位梯度 (V/cm)
脫水時間合計
(min) 其它試驗條件
對照組 800 30 0 0 30 僅施加壓力脫水
Test A 800 30 30 30 60
Test B 800 30 45 30 75
Test C 800 30 60 30 90
Test D 800 30 45 30 75 施加電動力期間，
停止污泥進料。
Test E 800 30 45 45 75 施加電動力期間，
停止污泥進料。
試驗條件 試驗組別
三、 結果與討論
3.1 都市下水污泥基本特性分析
都市下水污泥含水率、pH 及導電度等各項基本特性分析結果如表 2 所示，
且都市下水污泥經 TCLP 溶出試驗結果顯示，僅檢測出 Cu 及 Pb，其濃度均低於 TCLP 溶出試驗標準(Cu 為 15 mg/L、Pb 為 5 mg/L)，因此，可將此都市下水污泥 歸類為一般事業廢棄物。
表 2 都市下水污泥基本特性分析
污泥性質 檢測值
含水率 (%) 82.3 pH 7.2-7.5 導電度 (mS/cm) 3.6-4.1
界達電位 (mV) -33 Cu (mg/L) 0.16 Pb (mg/L) 1.69
3.2 脫水試驗過程之過濾壓差及電流密度變化
圖 1 為添加 800 mg/L 之 Fe2(SO4)3後以壓力脫水 30 分鐘，再施加電場所觀 測到之過濾壓差變化情形，試驗結果顯示，於機械脫水 30 分鐘後施加電場仍可 明顯觀察到過濾壓差之變化，表示污泥仍有明顯之進料。圖 2 為先施行機械脫水 30 分鐘後，再以不同定電壓(此時停止污泥進料)，進行相同操作時間脫水試驗之 組別，其過濾壓差在施加電場後皆呈持續緩慢下降之趨勢，導因於試驗後期，濾 室中僅有污泥水分排出，卻無污泥進料，而降低濾室內壓力所致。
圖 1 都市下水污泥在化學調理後，先以壓力脫水 30 分鐘，再於定電壓條件下進 行不同時間脫水之過濾壓差變化
圖 2 都市下水污泥在化學調理後，先以壓力脫水 30 分鐘後，停止污泥進料，再 於相同脫水時間下進行不同定電壓條件下脫水之過濾壓差變化
本研究係採定電壓之方式進行脫水試驗，試驗期間之電流密度變化情況如圖 3 及圖 4 所示。圖 3 為 Test A 至 Test C 試驗組別之電流密度變化，由圖可知，試 驗初期污泥含水率較高，所以電流密度相對較高，當脫水一段時間後，含水率逐
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90
過濾壓差
(kg/ cm
2)
操作時間 (min) 都市下水污泥
電動力輔助板框式壓濾
Tests A-C: 添加800 mg/L Fe2(SO4)3，以壓力脫水30分鐘後輔以電 動力作用
Test A: 以30 V/cm電位梯度脫水30分鐘 Test B: 以30 V/cm電位梯度脫水45分鐘 Test C: 以30 V/cm電位梯度脫水60分鐘
0 1 2 3 4 5 6 7 8
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75
過濾壓差
(kg/ cm
2)
操作時間 (min) 都市下水污泥
電動力輔助板框式壓濾
Tests D & E: 添加 800 mg/L Fe2(SO4)3，以壓力脫水30分鐘 後輔以電動力作用且不進料
Test D: 以30 V/cm 電位梯度脫水 45分鐘 Test E: 以45 V/cm 電位梯度脫水 45分鐘
漸下降，由於污泥仍持續進料，因此，電流密度仍可維持穩定，但試驗後期因濾 室已飽和，無法再進料，同時，由於水分持續排出，濾餅電阻上升，導致電流密 度呈現下降。由圖 4 可得知，Test D 及 Test E 其電流密度呈現持續下降之趨勢，
其電流密度從 0.7 mA/cm2一直下降至 0.3 mA/cm2，因試驗後期施加電場後即停 止污泥之進料，因此，濾室內污泥水分持續排出，造成電流傳輸不易所致。此現 象可由歐姆定律(見式 1)可得知，V 代表電壓，R 代表電阻，I 代表電流，其中，
電壓固定時，電阻增加，便會造成電流下降。
V=IR (1)
圖 3 都市下水污泥在化學調理後，先以壓力脫水 30 分鐘，再於定電壓條件下進 行不同時間脫水之電流密度變化
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0
30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90
電流密度
(m A/c m
2)
操作時間 (min) 都市下水污泥
電動力輔助板框式壓濾
Tests A-C: 添加800 mg/L Fe2(SO4)3，以壓力脫水30分鐘後 輔以電動力作用
Test A: 以30 V/cm電位梯度脫水30分鐘 Test B: 以30 V/cm電位梯度脫水45分鐘 Test C: 以30 V/cm電位梯度脫水60分鐘
圖 4 都市下水污泥在化學調理後，先以壓力脫水 30 分鐘後，停止污泥進料，再 於相同脫水時間下進行不同定電壓條件下脫水之電流密度變化
3.3 脫水試驗過程之濾液 pH、累積流量及流率變化
圖 5 及圖 6 為試驗過程濾液之 pH 值連續監測分析結果，其中，大部分 (Test A、Test B、Test D 及 Test E)試驗組別之濾液(靠近陰極處)呈偏鹼性之現象，
而濾布滲出水(靠近陽極處)則偏酸。其中，pH 變化主要是由於施加電場後，水 之電解造成陽極處產生 H+與陰極處產生 OH-所致，其產生之 H+ 與 OH-可使靠近 陽極及陰極處之滲出水及濾液 pH 分別從初始約 7.3 左右降至 2.5 以下或升至 9.0 以上，但 Test C 於施加電場後，其濾液 pH 出現先下降，而後再逐漸上升之現象，
推測可能為添加混凝劑或因都市下水污泥含大量蛋白質(40～60%)(陳氏，2007)，
且其具有酸鹼緩衝作用所致。
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
30 35 40 45 50 55 60 65 70 75
電流密度
(m A/c m
2)
操作時間 (min) 都市下水污泥
電動力輔助板框式壓濾
Tests D & E: 添加 800 mg/L Fe2(SO4)3，以壓力脫水30分鐘 後輔以電動力作用且不進料
Test D: 以30 V/cm 電位梯度脫水 45分鐘 Test E: 以45 V/cm 電位梯度脫水 45分鐘
圖 5 都市下水污泥在化學調理後，先以壓力脫水 30 分鐘，再於定電壓條件下進 行不同時間脫水之濾液及滲出水 pH 變化
圖 6 都市下水污泥在化學調理後，先以壓力脫水 30 分鐘後，停止污泥進料，再 於相同脫水時間下進行不同定電壓條件下脫水之濾液及滲出水 pH 變化 圖 7 及圖 8 為 Test A 至 Test E 試驗組別於壓力脫水 30 分鐘後再施加電場之
脫水試驗其濾液累積流量變化圖，可觀察到其濾液量有明顯上升之現象，此與 Saveyn et al. (2005)之研究發現相似。另外，由圖 9 及圖 10 濾液流率之變化可明
顯觀測到兩個濾液流率高峰，推測第一個波峰(約在操作時間 5 分鐘出現)係板框 式壓濾機去除污泥顆粒之自由水所致；至於第二波峰，推測係電動力作用造成污
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90
pH
操作時間 (min)
Test A 濾液 Test A 滲出水 Test B 濾液 Test B 滲出水 Test C 濾液 Test C 滲出水 都市下水污泥
電動力輔助板框式壓濾
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75
pH
操作時間 (min)
Test F 濾液 Test F 滲出水 Test G 濾液 Test G 滲出水 都市下水污泥
電動力輔助板框式壓濾
Test D 濾液 Test D 滲出水 Test E 濾液 Test E 滲出水
泥顆粒之間隙水及表面附著水之去除所致，此結果與 Gazbar et al. (1994)以機械 壓縮結合電滲透脫水方式之結果雷同。
圖 7 都市下水污泥在化學調理後，先以壓力脫水 30 分鐘，再於定電壓條件下進 行不同時間脫水之濾液累積流量變化
圖 8 都市下水污泥在化學調理後，先以壓力脫水 30 分鐘後，停止污泥進料，再 於相同脫水時間下進行不同定電壓條件下脫水之濾液累積流量變化
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90
濾液累積流量
(m L )
操作時間 (min) 都市下水污泥 電動力輔助板框式壓濾
Tests A-C: 添加800 mg/L Fe2(SO4)3，以壓力脫水30分鐘後輔以電動力作用 Test A: 以30 V/cm電位梯度脫水30分鐘
Test B: 以30 V/cm電位梯度脫水45分鐘 Test C: 以30 V/cm電位梯度脫水60分鐘
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75
濾液累積電流
(m L )
操作時間 (min) 都市下水污泥 電動力輔助板框式壓濾
Tests D & E: 添加 800 mg/L Fe2(SO4)3，以壓力脫水30分鐘 後輔以電動力作用且不進料
Test D: 以30 V/cm 電位梯度脫水 45分鐘 Test E: 以45 V/cm 電位梯度脫水 45分鐘
圖 9 都市下水污泥在化學調理後，先以壓力脫水 30 分鐘，再於定電壓條件下進 行不同時間脫水之濾液流率變化
圖 10 都市下水污泥在化學調理後，先以壓力脫水 30 分鐘後，停止污泥進料，再 於相同脫水時間下進行不同定電壓條件下脫水之濾液流率變化
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90
濾液流率
(m L /m in )
操作時間 (min) 都市下水污泥
電動力輔助板框式壓濾
Tests A-C: 添加800 mg/L Fe2(SO4)3，以壓力脫水30分鐘後輔以電動力作用 Test A: 以30 V/cm電位梯度脫水30分鐘
Test B: 以30 V/cm電位梯度脫水45分鐘 Test C: 以30 V/cm電位梯度脫水60分鐘
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75
濾液流率
(m L /m in )
操作時間 (min) 都市下水污泥
電動力輔助板框式壓濾
Tests D & E: 添加 800 mg/L Fe2(SO4)3，以壓力脫水30分鐘 後輔以電動力作用且不進料
Test D: 以30 V/cm 電位梯度脫水 45分鐘 Test E: 以45 V/cm 電位梯度脫水 45分鐘
3.4 電動力輔助板框式壓濾機脫水試驗之污泥餅含水率及能耗分析
本研究之都市下水污泥脫水試驗後其污泥餅含水率如表 3 所示，其中，以 Test E 之污泥餅含水率最低，其試驗條件為於施加電場期間停止污泥之進料，使 電動力作用可不受進料時污泥含水率之影響，而其他類似操作條件之試驗組別 (Test D)，其污泥餅含水率亦低於連續進料之污泥餅含水率。
表 3 電動力輔助板框式壓濾機進行污泥脫水試驗之污泥餅含水率
試驗組別 含水率 (%)
對照組 84.5±3.0
Test A 82.4±3.5 Test B 75.8±4.4 Test C 76.9±1.6 Test D 73.9±1.5 Test E 68.0±2.6
本研究除了評估電動力輔助板框式壓濾機之脫水效率外，其所需的處理費用 亦是評估此技術是否經濟可行的考量因素之一。電動力主要的費用來自於電費的 消耗，因此，將以各試驗組別之操作條件進行所需消耗之電力作一探討比較。能 源消耗計算公式如式 2 所示，其中，E 表示處理單位重量污泥之電力消耗 (kWh/ton)，P 係所消耗之電量(kWh)，W 為脫水後污泥餅之乾重(ton)。
E=P/W (2) 台灣電力公司之工業用電基本電費分為離峰時段與尖峰用電時段(台灣電力 公司，2008)，本研究電費之計算係參照尖峰時段之夏月及非夏月之用電費用，
每度分別為新台幣 3.22 元及新台幣 3.13 元，不同污泥脫水試驗所需電費估算如 表 4 所示。
表 4 電動力輔助板框式壓濾機進行都市下水污泥脫水之所需電費比較
試驗組別
A B C D E
消耗電量 (kWh) 0.35 0.45 0.65 0.45 0.5 污泥餅重 (ton) 1.1*10-3 1.2*10-3 1.1*10-3 9.2*10-4 8.1*10-4 處理單位污泥所需電量
(kWh/ton)
324.4 390.6 607.5 491.8 621.1 處理單位污泥所需電費(元/ton)
1,012- 1,044
1,219- 1,258
1,895- 1,956
1,534- 1,584
1,937- 2,000
Test E 之試驗組別(壓力脫水 30 分鐘後，以 45 V/cm 之電位梯度進行脫水試 驗)其含水率雖較低但其所需電費卻相當高，而 Test A 所需電費相對較低，但其 脫水效率仍不佳，與未施加電動力之試驗組別並無明顯差異。
本研究另假設處理 1 噸含水率 80.0%的污泥餅(本研究所探討之污泥屬一般 事業廢棄物)所需清運處理費用為新台幣 6,000 元整。表 5 為各試驗組別脫水後污 泥餅之清運費用與所需電費總和比較，於定電壓之操作條件下進行都市下水污泥 之脫水試驗，其處理費用皆大於未施加電動力之組別，因此，如何有效地降低污 泥處理費用須再進一步探討。
表 5 電動力輔助板框式壓濾機進行都市下水污泥脫水之所需處理成本比較
試驗組別 對照組
B C D E
污泥餅含水率 (%) 80.0 75.8 76.9 73.9 68.0 污泥脫水電費 (元/ton) 0 1,258 1,956 1,584 2,000
混凝劑費用 (元/ton) 2,016 2,016 2,016 2,016 2,016 污泥掩埋費用 (元/ton) 6,000 5,748 5,814 5,634 5,280 合計費用 (元/ton) 8,016 9,022 9,786 9,234 9,296 註：1. 對照組為僅施加壓力脫水之組別。
2. 混凝劑(Fe2(SO4)3)，價格為 252 元/公斤
四、 結論
1. 本研究利用電動力輔助板框式壓濾機於都市下水污泥脫水之試驗，相對而言，
其最佳操作條件為先以壓力脫水 30 分鐘後，停止污泥之進料，並施加定電 壓(45 V/cm)進行 45 分鐘(Test E)，如此，其污泥餅含水率可降至 68.0%。
2. 當利用電動力輔助機械脫水，其污泥餅含水率皆低於僅施加機械脫水者。
3. 本研究在都市下水污泥脫水試驗所需電費仍然偏高，造成總處理費用高於未 施加電動力之組別，因此，應進一步探討其最佳操作條件以大幅降低其污泥 餅含水率，並同時符合經濟效益。
謝誌
本研究承蒙鼎創企業公司提供研究經費，另外，李長盈先生及李長一先生協 助架設實驗設備，蔡佳伶同學協助部份實驗之進行，特此一併致上謝忱。
參考文獻
1. 內政部營建署， “全國污水下水道用戶接管普及率及整體污水處理率統計表”，
臺北市(2010)。
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