第七章 結論與建議
7.2 建議
1. 阻尼器可能會因其安裝方式的不同而影響到分析結果，因此建議後續研究 者能對不同之阻尼器安裝方式，如制震壁型式及 RC 牆型式等作進一步的 分析與試驗，將有助於制震補強結構或新建制震結構之耐震能力評估ʖ 2. 本文實例分析中僅探討一兩層樓之建築物型式，未來可進行更多的案例分
析以驗證其準確性及實用性ʖ
3. 本文中發展之非線性靜力分析法係將結構物簡化成單自由度，並以其第一 振態進行側推分析，由於較高樓層之建築物會有高振態的影響，與建築物 實際受震所產生之行為難免有所差異ʖ建議後續之研究者可以變動側力的 方式將更多的振態因素納入分析中，以得到更準確之結果ʖ
4. 由於新的耐震設計規範將於 94 年 7 月實行，建議後續有關建築物耐震能力 評估之研究能將其納入考慮，並改良現行耐震能力評估程式 TS-RC 無法適 用於視窗化 ETABS 版本之困擾，以符合最新規範標準ʖ
5. 推覆分析法於制震結構所得的耐震容量曲線部分區段出現不連續的現象，
並不合理，現有 ETABS 軟體內建之推覆分析模組尚無法適當反映出制震結 構的崩塌地表加速度。建議後續之研究者可以深入探討 ETABS 軟體側力推 覆內建分析模組之程式瑕疵。
6. 制震結構能否如預期發揮其消能減震功能與阻尼器之接合方式有很大的關 係，因此如何將接合部分(如阻尼器與 RC 壁體接合面)納入考量必須深入詳 加探討ʖ
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參考文獻
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附錄 A 系統識別
應用後移運算子(backward shift operator)，則可將(A.1)式表示為
)
y(z)與u(z)分別為y(k)與u(k)之 z-轉換，A(z、) B(z)的定義類似於式
= φ
= −
) R(
) tan I(
, 1
2
j j j
j j
j p
p p p
r (A.12)
T為取樣週期。只要將式(A.1)中之係數aj,s, bj,s識別出來，即可得知結構之 自然頻率、阻尼比以及頻率響應函數。