本研究利用一維有限解析法數值模式，配合凝聚性沉滓機制，探 討水庫水力排砂之效率，並以泥砂淤積問題嚴重的石門水庫為應用對 象。
利用 van Rijn (1984b)的公式計算水深方向泥砂濃度剖面，並以此 剖面推算不同高程洩水設施所排放的泥砂濃度，配合各設施出流量估 算各設施的排砂效率。以下為本研究之結論與建議。
6.1 結論
(1) 水力排砂策略包括空庫排砂、蓄清排渾與異重流排砂。其中空庫 排砂及蓄清排渾皆需降低水位，影響水資源調度甚鉅；其中空庫排砂 更因為會在短時間內大量將原本存在水庫內的泥砂排至下游，對生態 有極大的衝擊。故現階段石門水庫水力排砂仍是使用異重流排砂策 略。
(2) 一維顯式有限解析法數值模式受其斷面一維之模式限制，無法詳 細描述水深方向之泥砂運移行為，致使無法準確計算不同高程水庫出 水口的排砂量；雖然如此，在模式檢定驗證案例中，模擬成果的排砂 效率與實測資料有相同趨勢，說明模式應用於評估排砂效率仍具參考 價值。
(3) 由第四章實測資料與檢定驗證案例可知，颱洪期間洪峰越大且延 時越長，各設施可排出之砂量越多，整體排砂效率也越好。以模擬辛 樂克颱風為例，其入流量大於 300cms 之延時為 173 小時，洪峰流量 3,447cms，其排砂效率為 13.6%。
(4) 由第五章針對不同水庫低高程洩水能力方案作數值模擬，可知低 高程洩水口排水能力越大，可排出泥砂濃度高的渾水越多，排砂效率
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也就越好。以艾利颱風為例，設施改善前，低高程洩水口(電廠與河 道放水口)排水能力僅 110cms，其排砂比為 18.6%，設施改善前整體 排砂比為 35.9%。方案一中，低高程洩水口(電廠與河道放水口)排水 能力為 400cms，其排砂比為 23%，降低進水口高程的排洪隧道排砂 比為 16%，而溢洪道的排砂比為 9.3%；方案一整體排砂比可達 52.7%。
在方案二中，低高程洩水口(電廠、河道放水口與排洪隧道)排水能力 達 2,500cms，其排砂比為 46.9%，，而溢洪道的排砂比為 8.4%；方 案二整體排砂比可達 55.3%。(有關各改善方案的描述詳見 5.1)
(5) 在方案二設置的情形之下，可有效減少淤積狀況。以艾利颱風為 例，方案二與設施改善前相比最多可減少底床淤積 3 公尺。
6.2 建議
(1) 增加低高程洩水口放水能力
採異重流排砂策略時，為確保颱洪期間運移至壩址前的高含砂渾 水可順利排出庫區外，減少懸浮載泥砂沉降淤積，增加低高程洩水口 排水能力是必要的。而為了避免入庫渾水不及排放，使渾水面升高影 響較高程取水口取得淨水廠可處理之原水，降低影響供水時程，增加 低高程洩水口排水能力也是有效的措施。
(2) 引入適用於水庫之凝聚性沉滓濃度剖面公式
本論文中引入 van Rijn (1984b)的泥砂濃度剖面公式，配合凝聚性 沉滓傳輸機制計算壩址前的水深方向泥砂濃度，在水庫水力排砂效率 的評估上有不錯的成果；未來可引入適用於水庫流況之凝聚性沉滓濃 度剖面公式，應可得到更好的成果。
(3) 引入異重流模式
由於本研究使用的是一維的模式，未能考慮到水深方向的流速或 含砂量，尤其水庫之異重流現象對於水深方向不同高程處之泥砂濃度
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影響極大，故未來可考慮引進垂直二維甚至三維模式，並考慮水庫泥 砂異重流現象，以對水庫水力排砂的過程能有更詳盡的描述。
(4) 未來考慮蓄清排渾操作
未來若位於石門水庫上游的高台水庫，以及下游的中庄調整池完 工，減少石門水庫的供水壓力，在確保水資源充足的前提之下，可考 慮雖對水庫水資源影響較大、但水力排砂效率更高的策略，如蓄清排 渾等。
(5) 將石門水庫分洪防淤隧道納入評估系統
現規劃於庫區上游、中游或下游處設置分洪防淤隧道，屆時庫區 內水砂運移機制勢必更為複雜，如何操作石門水庫既有設施以及新增 之分洪防淤隧道，以使水資源調度與排砂效益最佳化，也是未來評估 的重點項目之一。
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