一、翁正強等(1990)[3]利用強度疊加的概念，將鋼骨及 RC 部分分別依 據 AISC-LRFD 及 ACI 規範之極限設計法進行設計，發現在不考 慮安全係數、載重係數及強度折減係數之影響下，將鋼骨及 RC 之 強 度 予 以 疊 加 ， 其 所 得 到 之 梁 柱 極 限 強 度 介 於 AIJ 及 AISC-LRFD 規範之間，而又以 AISC-LRFD 規範最為保守，但是 在比較設計強度時，利用強度疊加法所得之強度最大。
二、Wakabayashi(1992)[5]以高強度鋼應用於 SRC 構件進行試驗研究，
試驗結果顯示，使用高強度鋼之 SRC 柱在軸向壓力或側向力作用 下，皆具有較好之韌性行為。此外，強度疊加法仍適用於極限強 度小於 590MPa 之鋼材。
三、蔡克銓等(1995)[6]以試驗來探討鋼骨量、主筋量、橫箍筋間距及橫 箍筋形式對於包覆型 SRC 短柱在承受軸向載重下之極限強度及剩 餘強度的影響。試驗結果顯示，增加主筋量對於極限強度的貢獻 大於鋼骨量之增加，但對於過極限強度後之強度維持行為則相反。
四、葉士青(1996)[7]以試驗的方式，依鋼骨斷面形狀、鋼骨含量、箍筋 間距、箍筋形式及箍筋含量等參數，探討對於 SRC 柱之極限強度、
圍束效應及於極限載重後剩餘強度的影響。研究結果顯示試體達 到極限載重後初期的剩餘強度值，以內含十字型鋼骨斷面的試體 表現為佳。且相較於四角形箍筋，以八角形箍筋可有效地改善箍 筋間距不足或鋼骨型式不良所造成剩餘強度的損失，隨著箍筋間 距的減少，八角形箍筋的強度效率將更為提高。
五、翁正強等(1998)[8]對包覆型鋼骨鋼筋混凝土柱中，混凝土受鋼骨圍 束作用之行為，進行理論模型之研究，提出數種 SRC 柱中鋼骨對 混凝土之圍束模式，其中特別針對鋼骨翼板寬厚比的變化，對混
第一章 緒論
凝土圍束效應的關係進行分析。研究對包覆型 I 型鋼 SRC 柱初步 建議採用較為保守的小三角形模式，作為考量鋼骨對於混凝土圍 束效應之貢獻，至於包覆十字型（或稱雙 H 型鋼）SRC 柱，則建 議採用矩形圍束的模式。
六、陳皆宏等(2002)[9]以實驗驗證不同翼板寬厚比之雙 H 型鋼對於混 凝土之圍束效應，及加入翼板連接板對於圍束效應之影響，實驗 結果顯示，圍束效應將隨翼板寬厚比增大而降低，而繫接板加入 後，對於混凝土之圍束效應，應有正面的影響。
七、蔣迪(2005)[13]等以 12 支 SRC 短柱試體之單向載重試驗，配置不 同箍筋量以探討在軸向載重下，箍筋、鋼骨對於混凝土圍束之效 應。實驗結果顯示鋼骨腹板有類似箍筋的功能，能提供混凝土圍 束所需的拉力，而此拉力與鋼骨腹板承受軸向之力量互為消長，
可以使用鋼材降伏理論決定之。
八、林盛夫(2005)[14]等以 8 支 SRC 短柱試體及 8 支 RC 短柱試體，進 行單向載重試驗，探討鋼骨、箍筋、橫隔板對混凝土圍束之效應，
實驗結果顯示，第一種鋼骨斷面較深之柱斷面的軸向行為優於第 二種傳統的柱斷面，代表在柱全斷面寬度與鋼骨斷面深度的尺寸 中，增加鋼骨斷面深度的比例可以對 SRC 柱圍束效益有很大的幫 助。所提出之修正公式，可合理反映斷面變化造成軸向受力行為 的差異。
九、陳冠宇(2007)[16]以四組包覆型鋼骨鋼筋混凝土柱反復載重試驗，
探討梁柱接頭區以角隅箍筋取代閉合箍筋是否可有效抑止主筋挫 屈。實驗結果顯示若梁柱接頭區角隅箍筋之間距與塑性鉸區箍筋 間距相同，角隅箍筋可有效抑止主筋挫屈，以及在雙軸彎矩作用 下，配置於角落之主筋量可以有效提升斷面彎矩容量。
十、翁正強(2007)等[21]共進行 16 支 SRC 短柱試體軸壓試驗，以探討
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耐震設計時 SRC 柱中所需之圍束箍筋用量。並相對於 ACI-318 規 範與我國 SRC 規範，對 SRC 柱圍束箍筋用量之計算法，提出 Weng’s Formula，主要考慮 SRC 柱內之「高度圍束區混凝土」可 以由 SRC 柱內的「鋼骨之翼板」來提供圍束，而 SRC 柱之箍筋則 用來圍束「普通圍束區混凝土」，因此箍筋用量得以減少，有助於 獲得較為經濟之設計結果。
十一、尹衍樑(2007)等[24]提出 Weng’s Formula，其中主要包含強度折 減法與面積折減法等兩部份，強度折減法主要考慮之因素，一為 考量鋼骨分擔 SRC 柱軸力之影響，使得 SRC 柱中混凝土所要承擔 之軸力相對的降低；另一為考量鋼骨翼板圍束混凝土之影響，由 於鋼骨翼板可以對混凝土發揮圍束功能，且鋼骨翼板寬度愈寬，
愈能夠對 SRC 柱核心混凝土提供良好的圍束。由面積折減法所求 得之箍筋折減係數主要與混凝土受鋼骨翼板圍束之面積大小有 關，而與材料強度及主筋用量變化無關。
目前有關包覆型 SRC 柱之純軸壓試驗的研究十分有限，且對於 SRC 柱中圍束箍筋用量的研究資料極為缺乏。