SRC-B 系列試體

SRC-B 系列各系列試體之載重與應變曲線變化情形及破壞模式，

如圖3-13至圖3-18所示，最大試驗載重紀錄之整理，如表 3-6所示，

並分述如下：

1.SRC-1B-HP3-28：試驗於達到 之前，當試驗加載至約 1700 噸 時，位於試體上端板下方保護層之混凝土，開始出現數條水平向 之細微裂縫；當試驗加載至約 2100 噸時，試體上部非量測區中央 外側保護層混凝土，開始出現垂直向之細小裂縫；當試驗加載至 約2200 噸時，試體上部非量測區保護層混凝土之垂直與水平裂縫 慢慢加大；試體極限強度為2229.16 噸，此時試體強度開始衰減，

試體保護層混凝土裂縫加大。位於試體四周角隅處之保護層，因 混凝土垂直向裂縫加大而最先剝落，隨後測試區保護層混凝土，

續而產生斜、橫向裂縫而剝落，與SRC-A 系列試體外為混凝土剝 落之情形相似，與SRC-A 系列試體不同的是 SRC-1B-HP3-28 試體 測試區保護層混凝土剝落之情形，裂縫會延伸到柱核心鋼骨翼板 之外側，亦即外圍混凝土的剝落已超過保護層之厚度；當試驗強

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度衰減至 70%以下時停止試驗。試體破壞主要集中於整個測試 區，測試區主筋挫屈，鋼骨翼板亦有局部挫屈之行為。當測試區 軸向應變為0.0661 之時，橫箍筋發生拉斷之情形。在 SRC-B 系列 中，試驗極限強度為最低，強度衰減速率較SRC-A 系列試體快許 多，亦為同系列最快者。SRC-1B-HP3-28 試體之載重與應變曲線，

如圖3-13，試體最後之破壞模式與破壞情形，如照片 3-45 及照片 3-46。

2.SRC-1B-HP3-42：試驗於達到 之前，當試驗加載至約 2100 噸 時，試體位於測試區與非測試區交界處保護層混凝土，分別開始 出現數條水平向與垂直向之細微裂縫；試體極限強度為 2181.77 噸，此時試體強度開始衰減，試體保護層混凝土裂縫加大；當試 驗加載下降至約1800 噸時，試體保護層混凝土垂直向裂縫慢慢加 大，位於試體角隅處之保護層最先剝落；當試驗強度衰減至 70%

以下時停止試驗。試體保護層混 凝土剝落的情形，大致上與 SRC-1B-HP3-28 相似，強度衰減的程度比 SRC-1A-HP3-28 略為緩 和，但是SRC-1A-HP3-42 之極限強度，比 SRC-1A-HP3-28 稍低，

試體破壞主要集中於整個測試區與測試區周邊；測試區主筋挫 屈，鋼骨翼板亦有局部挫屈之行為。當測試區軸向應變為 0.0761 之時，橫箍筋發生拉斷之情形。試體載重與應變曲線，如圖 3-14，

試體最後之破壞模式與破壞情形，如照片3-47 及照片 3-48。

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3.SRC-1B-HP4-28：試驗於達到 之前，當試驗加載至約 2200 噸 時，位於試體外側保護層角隅、上部非量測區與量測區之交會處，

分別開始出現垂直向與水平向之小裂縫；試體極限強度為 2239.77 噸，此時試體強度開始衰減，試體保護層混凝土裂縫加大；當試 驗加載下降至約1900 噸時，試體保護層混凝土垂直向裂縫慢慢加 大，位於試體角隅處之保護層，垂直向裂縫加大而剝落，隨後測

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包覆十字型深鋼骨斷面鋼骨鋼筋混凝土短柱耐震行為之研究

試區保護層混凝土，續而產生斜、橫向裂縫而剝落；當試驗強度 衰減至 70%以下時停止試驗。試體保護層混凝土剝落的情形，大 致上與 SRC-1B-HP3-28、SRC-1B-HP3-42 相似，與 SRC-1B-HP3-28 與SRC-1B-HP3-42 試體不同的是 SRC-1B-HP4-28 試體測試區保護 層混凝土剝落之情形，未見裂縫會延伸到柱核心鋼骨翼板之外 側，亦即外圍混凝土的剝落，未超過保護層之厚度；SRC-1B-HP4-28 極限強度比 SRC-1B-HP3-28、SRC-1B-HP3-42 較為高，強度衰減 的程度比 SRC-1B-HP3-28、SRC-1BA-HP3-42 稍緩和，試體破壞 主要集中於整個測試區與測試區上部，測試區主筋嚴重挫屈，鋼 骨發生明顯之翼板局部挫屈之行為。測試區橫箍筋有被拉降伏的 情形，但是並無發生斷裂。試體載重與應變曲線，如圖 3-15，試 體最後之破壞模式與破壞情形，如照片3-49 及照片 3-50。

4.SRC-1B-HP4-42：試驗於達到 之前，當試驗加載至約 2000 噸 時，位於試體外側角隅、上部非量測區與量測區之交會處，分別 開始出現垂直向與水平向之微裂縫；當試驗加載至約2100 噸時，

位於試體保護層角隅、上部非量測區與量測區之交會處，垂直向 與水平向之小裂縫增加；試體極限強度為2154.69 噸，此時試體強 度開始衰減，試體保護層混凝土裂縫加大；當試驗加載下降至約 1800 噸時，試體保護層混凝土垂直向裂縫慢慢加大，位於試體角 隅處之保護層，垂直向裂縫加大而剝落；當試驗強度衰減至 70%

以下時停止試驗。試體保護層混 凝土剝落的情形，大致上與 SRC-1B-HP3-28、SRC-1B-HP3-42 與 SRC-1B-HP4-28 相似，實驗 結果顯示 SRC-1B-HP4-42 極限強度為 SRC-1A 系列試體之最低 者，其強度衰減的程度比 SRC-1B-HP3-28、SRC-1B-HP3-42 與 SRC-1B-HP4-28 為緩和，試體破壞主要集中於整個測試區與測試 區上部，測試區主筋嚴重挫屈，鋼骨發生明顯翼板局部挫屈之行 為。當測試區軸向應變為 0.113 之時，橫箍筋發生拉斷之情形。試

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體載重與應變曲線，如圖3-16，試體最後之破壞模式與破壞情形，

如照片3-51 及照片 3-52。

5.SRC-3B-HP4-42：試驗於達到



試體位於量測區保護層之混凝土，開始出現垂直向之微小裂縫；

試體極限強度為 2526.9 噸，此時試體強度開始衰減，試體保護層 混凝土裂縫加大；當試驗加載下降至約 2300 噸時，試體量測區外 側混凝土垂直與水平向裂縫慢慢加大，角隅處保護層因垂直向裂 縫加大而開始有小區域之剝落；當試驗加載下降至約2300 噸時，

測試區保護層之混凝土，產生較多斜、垂直向裂縫，而於角隅處 開始有較大區塊之剝落；當試驗強度衰減至 70%以下時停止試 驗。試體保護層混凝土剝落的情形，大致上與 SRC-1B 系列者相 似，由於配置主筋較 SRC-1B 系列為多，所以試體極限強度高於 SRC-1B 系列者，試體破壞主要集中於整個測試區，測試區主筋嚴 重挫屈，鋼骨發生翼板局部挫屈之行為。測試區橫箍筋有被拉降 伏的情形，但是並無發生斷裂。試體載重與應變曲線，如圖 3-17，

試體最後之破壞模式與破壞情形，如照片3-53 及照片 3-54。

第四節 試體強度與韌性之探討 3.4.1. 試體強度之探討

1. SRC-A 系列試體：

有關 SRC-A 系列試體之實驗強度與標稱強度之整理，如表 3-5 所示，依實驗結果顯示除SRC-1A-HP3-28 試體外，無論是依材料之 標稱強度或實驗強度，SRC-A 系列試體之實驗強度值，皆大於試體 標稱強度，試體實驗強度與標稱強度之比值，約介於1.04 至 1.11 之 間，此表示(3.1)式強度評估公式，對於SRC-A 系列試體之強度評估，

有不錯的一致性，且試體實驗強度隨著箍筋量的增加，約略呈正比

包覆十字型深鋼骨斷面鋼骨鋼筋混凝土短柱耐震行為之研究

例之關係，此顯示箍筋量的增加，可小幅提升SRC-A 系列試體之實 驗強度；但是於箍筋量較低之情況，例如 SRC-1A-HP3-28，(3.1)式 則有可能略為高估試體之實驗強度。

'Ac FysAs FyrA_r (3.1) fc

n .

P  850  

2. SRC-B 系列試體：

有關SRC-B 系列試體之實驗極限強度與標稱強度之整理，如表 4-5 所示，依實驗結果顯無論是依材料之標稱強度或實際實驗強度，

SRC-B 系列試體之實驗極限強度值，皆大於試體之標稱強度，試體 實驗極限強度與試體標稱強度之比值，約介於 1.12 至 1.21 之間，此 表示試體標稱強度之評估公式如(3.1)式，對 SRC-B 系列試體強度之 評估而言，有不錯的一致性且偏保守，但是SRC-B 系列試體實驗極 限強度與箍筋量的增加，尚無法評斷呈正比例之關係，亦即可顯示 SRC-B 系列試體箍筋量的增加，無法有效提升試體之極限強度。