行政院國家科學委員會補助專題研究計畫
□
ˇ成 果 報 告
□期中進度報告
高溫作用對水庫淤泥輕質骨材混凝土性質之影響
計畫類別：□ 個別型計畫
□ 整合型計畫
計畫編號：NSC 94 － 2211 － E － 151 － 008
執行期間：
94 年
8 月
01 日至
95 年
10 月
31 日
計 畫 主 持 人 ：林仁益
教授
共 同 主 持 人 ：王和源
副教授
計畫參與人員：方聖棻、江洛亭、施靜傑、蔡宗霖
成果報告類型(依經費核定清單規定繳交)：□精簡報告 □完整報告
本成果報告包括以下應繳交之附件：
□赴國外出差或研習心得報告一份
□赴大陸地區出差或研習心得報告一份
□出席國際學術會議心得報告及發表之論文各一份
□國際合作研究計畫國外研究報告書一份
處理方式：除產學合作研究計畫、提升產業技術及人才培育研究計畫、列
管計畫及下列情形者外，得立即公開查詢
□涉及專利或其他智慧財產權，□一年□二年後可公開查詢
執行單位：國立高雄應用科技大學 土木工程與防災科技研究所
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民
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行政院國家科學委員會專題研究計畫成果報告
計畫編號：94-2211-E-151-008 執行期限：自民國 94 年 08 月 01 日起至 95 年 10 月 31 日 計畫主持人：王和源 國立高雄應用科技大學 土木工程與防災科技研究所 副教授 共同主持人：林仁益 國立高雄應用科技大學 土木工程與防災科技研究所 教授 一、中文摘要 本研究係使用國內水庫淤泥之輕質骨 材，採用緻密配比法，設計水膠比（0.28、 0.32、0.40），固定拌和水量 170Kg/m3 ，並添 加飛灰、爐石、強塑劑等摻料，製作高性 能輕質骨材混凝土，探討輕質骨材（顆粒密 度 800 及 1600 Kg/m3 ）及常重骨材受高溫作 用後對混凝土的影響。 使用德國製之高溫爐，將升溫速率固定 在4℃/min，以三種溫度（250、500、750℃）， 兩種延時時間（1、2小時）進行高溫延時試 驗，並與室溫（25℃）做比較，探討工程性 質之變化，輔以SEM試驗，觀察高溫後顯微結 構的變化。 結果顯示：高溫作用後輕質骨材混凝土 仍 然 保 有 較 高 之 抗 壓 強 度 殘 留 率 （ 56~99 ％）、電阻值殘留率（40~93％）、超音波速 殘留率（45~86％）。裂縫寬度介於86~398 μm之間，但受硫酸鹽侵蝕嚴重，試體經加熱 後初始溫度低，隔熱性佳。顯示高溫作用後 輕質骨材混凝土仍有良好的工程性質。 AbstractIn this research, which used the lightweight aggregate concrete in local reservoir mud and adopted the closle-packed theory from desified mixture design algorithm. In the meanwhile, it discussed the effect of concrete under high
temperature between the lightweight
aggregate with a grain which density 800 and
1600 kg/m3and the normal-weight
aggregate.The change of water-to-binder ratio respectively in 0.28,0.32 and 0.40 and the
amount of mixing water in 170Kg/m3.Adding
the admixtures of fly ash, slg powder and
superplasticizer（SP）etc. All these led to the design of the lightweight aggregate concrete to meet the requirement of high proficiency in working. Also, the reduction of cement amount and mixing water met the socioeconomic and durability too.High temperature stove in Germany was used in this investigation. Fixed the rate of heating in 4℃/min and accorded to the three types of temperature respectively at 250℃, 500℃and 750℃.Furthermore, two types of time delay respectively in 1 and 2 hours used to test the high temperature delay.It was Compared with the room temperature（25℃） and confer the change of contracture nature assisting the SEM testing, and the observation of the change of mico-structure after high temperature.
After high temperature, the lightweight
aggregate concrete still remained high
resistance of strength remanent rate between 56 ％and 99％. The electrical resistanty remanent rate was between 40% and 93% and the ultrasonic pulse velocity remanent rate was between 45% and 86%. The crack width was between 86μm and 398μm, but it was corroded by the sodium sulfate. After heating, the temperature of lightweight aggregate concrete was low and its heat insulation was fine. It showed that the lightweight aggregate concrete is the superiority quality after high temperature. As a result, it is favorable to the fire resistance of buildings. But need to pay attention to the durability problem was made by micro-cracks. 二、緣由與目的 火災發生時若能夠藉由建築物本身耐火 性能抑制傷害、減少損害，進一步提升人員 的安全及建築物的再用性，皆是現今防火建 築發展的主要理念。經過多年的研究發展， 輕質骨材具有質輕、耐震性佳等特性；除了 是良好的耐震材料外，由於具有熱傳導率小
（0.75~0.81kcal/m.hr.℃）、耐火性佳等優 點，儼然是一非常良好之防火材料。 輕質骨材本身質輕、比重小，應用於緻密 配比法時，不宜採用傳統緻密配比之理念， 應以「最小孔隙率」之觀念設計。首先找出 粗、細骨材（輕質骨材、天然砂、卜作嵐材 料）最緊密堆積時之最小孔隙，再以水泥漿 體填充其間孔隙為基本原理。 混凝土經由高溫作用之後，可藉由高階探 傷超音波觀察其內部結構變化情形，利用超 音波波形判別其瑕疵位置。經高溫延燒後的 試體，隨著延燒時間增加，使主要訊號特徵 往低頻移動，可由圖像上清楚辨識其持續發 生時間。ASTM於1998年將紅外線溫度感測法 納入規範中（ASTM D4788），ASTM指出在裸露 的橋面版上檢試約可找到80％~90％的瑕疵 區域。 混凝土受高溫作用下強度變化之影響主 要由水泥水化物的分解、骨材的劣化及水泥 漿與骨材間熱變形差異所導致的應力集中破 壞等。除了強度變化以外，高溫作用下也會 造成混凝土如體積變化、開裂、剝落或爆裂 等變化現象。 三、結果與討論 3.1 新拌性質 試驗結果顯示輕質混凝土新拌性質均能 符合坍度 250±20mm 和坍流度 600±50mm 以上 之要求，成為高流動性混凝土。坍度、坍流 度及坍流時間之量測結果如圖 1、2 所示。 添加卜作嵐材料有效填滿骨材與水泥之間的 孔隙，增加混凝土流動性，強塑劑充分提高 水泥漿體黏滯能力，均達到高流動性之效果。 3.2 混凝土性質分析 3.2.1 抗壓強度 試驗結果如圖 3 所示。LWC 之抗壓強度皆 低於控制組，約為控制組之 41~92％，輕質 骨材隨著顆粒密度增加，強度越高。隨著水 膠比提高，強度越低，降低 13~25％之間。 輕質骨材顆粒質輕，受限於顆粒本身強度， 故抗壓強度較常重骨材低。 3.2.2 高階探傷超音波波速 輕質骨材顆粒孔隙多，界面較多，脈波傳 遞時易受干擾，故波速較常重者為低。高階 探傷超音波波速儀經由波形換算得到之超音 波速介於 3402~3934 m/s 之間，結果如圖 4 所示。超音波發展趨勢與抗壓強度相近，水 膠比越低，超音波波速越高，與抗壓強度迴 歸後之 R2 值約在 0.88（如圖 5），顯示兩者有 接近正比之關係。 3.2.3 表面電阻 電 阻 值 以 混 凝 土 試 體 四 次 量 測 取 平 均 之。表面電阻值介於 11.8~21 KΩ-cm，試驗 結果如圖 6 所示。輕質骨材顆粒密度 800 kg/m3 容易上浮，故增加漿量平衡其上浮之浮 力，造成高漿量而降低電阻值，在 28 天時較 控制組降低 4.2~6 KΩ-cm。輕質骨材顆粒密 度 1600 kg/m3 形狀均勻，表面電阻值略低於 控制組（0.1~1.2 KΩ-cm）。 隨著水膠比提高，各組之電阻值降低約 3.2~5 KΩ-cm（19~23％），高水膠比由於水 化初期速率較慢，在界面間產生一弱帶而降 低電阻值發展。低水膠比在界面處具有較佳 之黏著力，在水化較完全之情形下，電阻值 相對較高。 3.3 高溫作用後混凝土性質分析 3.3.1 抗壓強度 高溫作用後之抗壓強度如圖 7 表示。高溫 作用造成混凝土內部瑕疵，界面容易產生破 壞而降低抗壓強度，試體受火害溫度越高， 抗壓強度越低。顆粒密度 1600 kg/m3 在高溫 延時的情況下，其抗壓強度殘留率皆比控制 組優異。
混凝土火害後之抗壓強度與火害溫度可 得到如下之關係： T C 0 ...當60 ... f 0.05 f 0.0007T 0.66 C 600 T C ..當400 ... ... ... f 0.0019T 1.38 C 400 T C ....當25 ... ... f f 0.0010T 1.02 f c c c c c cr 將各組數據依照上述公式換算整理成圖 8~圖 9，輕質骨材混凝土殘餘抗壓強度皆能 超過文獻值約 55~227 kg/cm2 ，強度殘留率亦 高達 4~40％，經由緻密配比法拌製之混凝 土，經過高溫作用後，皆能保持甚高的殘餘 抗壓強度。 3.3.2 高階探傷超音波波速 本研究將探傷超音波兩種儀器分別量測 三種火害溫度、兩種延時之試體，並比較整 理成圖 10 所示。探傷超音波儀波形研判時， 以無高溫作用試體之波形為主，經過濾波、 去除雜訊、壓縮、加密等過程後，保留訊號 的基本特徵，透過超音波波速之換算公式回 推混凝土波速。超音波波形截取方式如圖 11 表示。 探 傷 超 音 波 儀 器 量 得 超 音 波 速 介 於 1552~3842m/s 之間，隨著水膠比提高、溫度 升高、顆粒密度降低，超音波速皆降低。探 傷超音波儀量得之超音波速較合理，將超音 波速與抗壓強度量得數據迴歸後得到 R2 值 =0.81~0.95（如圖 12 所示），兩者呈現之正 比關係較為相近。 3.3.3 表面電阻 混凝土受熱後造成孔隙水消散、裂縫產生 甚至於結構體破壞，故表面電阻值遠低於常 溫時。受到受熱溫度及延時影響，電阻值亦 高低不同，電阻值在 5~18 KΩ-cm 之間，結 果如圖 13 所示。 混凝土電阻值在 250℃延燒 1 小時及 2 小 時皆略為下降，降低 10~30％左右。低水膠 比之顆粒密度 1600 kg/m3 電阻值最高，增加 約 5~12％。顆粒密度 800 kg/m3 水泥漿量多， 水化產物消散後微裂縫多，故表面電阻值最 差。500℃後電阻值皆降低 30~40％左右。750 ℃後電阻值僅有原電阻值之 30~40％左右， 電阻反應效果不佳。 3.3.4 紅外線溫度感測法檢測 將高溫作用後之輕質、常重骨材混凝土試 體（水膠比 0.32）加熱 100℃延燒 24hr 後， 各時間之溫度變化結果如圖 14 表示。輕質骨 材的試體在高溫作用後，初始溫度皆較低 （62~71℃），證明輕質骨材顆粒隔熱性佳。 顆粒密度 800 kg/m3 以控制組為主，在 45min 後，各試體散熱速度皆已超過控制組，高溫 後微裂縫導致內部結構較為鬆散，故散熱較 快。 輕質骨材與常重骨材相比，初始溫度較 低，溫度散失快。隨著時間經過，輕質骨材 散熱速度與常重骨材相近，高溫火害後之常 重骨材，由於初始溫度高（約 4~9℃），受到 內部結構劣化影響，長時間後之散熱效果與 輕質骨材相近。 3.3.5 抗硫酸鹽侵蝕試驗 如圖 15 所示，輕質骨材顆粒密度 800 kg/m3 在較低之溫度（常溫及 250℃），重量損 失率與顆粒密度 1600 kg/m3 相近，重量損失 率相差在 5％內。500℃後，水化產物消失使 顆粒密度 800 kg/m3 ，重量損失率較顆粒密度 1600 kg/m3 高出 7％，750℃後，顆粒密度 800 kg/m3 在第 3 循環後，就無法進行試驗，顯示 顆粒密度大之輕質骨材在高溫作用下之耐侵 蝕能力較佳。 3.4 輕質骨材混凝土 SEM 微觀分析 3.4.1 水化反應 如圖 16 所示，為 28 天齡期 SEM 微觀晶相 圖，常重骨材混凝土之晶相圖可見 C-S-H 膠 體連接成連續母體的情形，孔隙分布較少， 部份片狀單硫型鋁酸鈣結晶及 CH 堆積，相較 於輕質骨材混凝土較為緻密。顆粒密度 800
kg/m3 之輕質骨材混凝土晶相結果有較多的 單硫型鋁酸鈣結晶及鈣釩石的水化初期水產 物，顆粒密度 1600 kg/m3 之輕質骨材混凝土 則多出現結構較密實的 C-S-H 膠體。 3.4.2 高溫作用後之界面裂縫 如圖17所示，為相同水膠比下，不同顆粒 密度所得之界面裂縫微觀圖，圖中可見裂縫 寬度隨著燒結溫度及延時的增加而變大，顯 示溫度為影響裂縫產生的原因之ㄧ。 燒結溫度250℃時，部份的C-S-H膠體、孔 隙水及其它可能之成分被分解，造成界面裂 縫產生，此時裂縫寬度僅介於86~106μm，裂 縫生成並不明顯。溫度500℃時，C-S-H膠體 及其它可能之成分已完全被分解，另外開始 分解部份的CH，此時裂縫寬度開始變大，裂 縫寬度介於86~116μm之間。溫度到達750℃ 時，所有的水化產物均被分解完畢，亦分解 部份的CC，裂縫開始產生大量變化，骨材與 界面的鍵結變弱，而有較寬的裂縫形成，此 時裂縫寬度値已達265~398μm之間。
4. 結論與建議
4.1 結論 1、輕質骨材比重越大，抗壓強度越趨近於常 重骨材，顆粒密度1600 kg/m3 在任何高溫 延時的情況下，其抗壓強度殘留率皆比常 重 骨 材 優 異 ， 在 750 ℃ 時 高 出 31~54 kg/cm2 ，殘留率亦高出10~16％；殘餘抗 壓強度亦超過文獻值55~227kg/cm2 （4~40 ％）。 2、輕質骨材在28天時超音波速皆低於常重骨 材（86~92％）。水膠比提高，超音波波速 降低約349~399m/s（8~10％）。探傷超音 波儀量取高溫作用後之超音波速較為合 理 ， 且 超 音 波 與 抗 壓 強 度 迴 歸 之 R2 值 =0.81~0.95，兩者呈現較相近之正比關 係。 3、高溫作用後顆粒密度 1600 kg/m3 之低水膠 比時有較高之電阻值（5~12％），500℃之 後，皆降低 30~40％左右，並隨水膠比提 高而下降，趨勢與 250℃時相近，750℃ 之後，混凝土由於內部膨脹不一，此時之 電阻值僅有達 30~40％左右，電阻反應效 果不佳，已無阻止電流通過之能力。 4、高溫作用後輕質骨材混凝土其初始溫度散 熱的速度最快（較常重骨材低 2~9℃）， 高溫作用之溫度越高、延時越久之試體越 明顯。輕質骨材本身熱傳導係數較低，溫 度喪失時會由於骨材位置而造成溫差的 現象。 5、250℃作用時，水化產物消散產生微裂縫， 造成硫酸鹽在內部生成而影響其性能。高 溫作用下輕質骨材受侵蝕後，試體呈現整 體的崩解、剝落。此在溫度越高時越明 顯。經過高溫作用之輕質骨材，隨著水化 產物消失、萎縮而易造成硫酸鹽侵蝕。 6、SEM微觀中水膠比高者漿量較少、骨材較 多，水化作用反應較慢，孔洞較多。低水 膠比之混凝土結構較緊密，孔隙少，水化 反應較完全。如高溫及延時作用下會使得 骨材與水泥漿體間鍵結變弱，裂縫寬度介 於86~398μm之間，微裂縫將影響混凝土 之性質。 7、高溫作用後輕質骨材混凝土仍然保有較高 之抗壓強度殘留率（56~99％）、電阻值 殘留率（40~93％）、超音波速殘留率 （45~86％），皆比常重骨材混凝土高， 顯示高溫作用後輕質骨材混凝土品質的 優越性，有利於建築物之耐火性。 5.2 建議 1、高溫作用後內部試體劣化，以燒失量試驗 （推斷受火害之最高溫）、X-Ray 繞射分 析（量測溫度對 C-H 之變化）、壓汞孔隙 儀試驗（測得孔隙量及孔徑分佈）等試 驗，以佐證高溫作用後試體微觀分析及內 部結構。 2、高溫作用後混凝土受到熱應變之影響，再 將試體放置一段時間（如 1、3、6、9、 12 個月）後研究其工程性質及內部結構 的變化。6. 計畫成果自評
本研究採用緻密配比法拌製高性能輕質 骨材混凝土，進行高溫延時試驗。並配合非 破壞及耐久性質試驗進行佐證，藉以探討高性能輕質骨材混凝土工程性質之變化。分別 從學術與實務角度來驗證本研究成果之可行 性，其成果與貢獻之自評如下： (1) 學術研究成果 本研究利用水庫淤泥製成輕質骨材，因 此可提升國內應用輕質骨材混凝土工程技 術，領先國際上先進的混凝土科技水準。高 溫作用後輕質骨材混凝土仍有良好的工程性 質。對於台灣區高性能輕質骨材混凝土資料 庫能有更完整的參考。 (2) 實務運用成效 運用輕質骨材混凝土將減少天然骨材之 需求壓力，紓解國內土石短缺問題。火災發 生時能夠藉由輕質骨材混凝土製成建築物本 身耐火性能抑制傷害、減少損害，提升人員 的安全及建築物的再用性。
參考文獻
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245 250 255 260 265 270 275 280 285 290 0.28 0.32 0.4 0.28 0.32 0.4 0.28 0.32 0.4 D-W/B S lu m p( m m ) 圖 1 新拌輕質骨材混凝土之坍度變化 500 520 540 560 580 600 620 640 660 680 0.28 0.32 0.4 0.28 0.32 0.4 0.28 0.32 0.4 D-W/B S lu m p F lo w (m m ) 圖 2 新拌輕質骨材混凝土之坍流度變化 0 100 200 300 400 500 600 700 0.28 0.32 0.4 0.28 0.32 0.4 0.28 0.32 0.4 W/B C om pr es si ve S tr en gt h (k g/ cm 2) 圖 3 25℃之輕質骨材混凝土抗壓強度變化 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 0.28 0.32 0.4 0.28 0.32 0.4 0.28 0.32 0.4 W/B P lu se V el oc it y (m /s ) 圖 4 25℃之輕質骨材混凝土探傷超音波速 變化 y = 1.1315x + 3188.9 R2= 0.8799 0 1000 2000 3000 4000 5000 0 200 400 600 800 Compressive Strength (kg/cm2) P lu se V el oc it y (m /s ) 25℃ 圖 5 探傷超音波速與抗壓強度趨勢圖 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 0.28 0.32 0.4 0.28 0.32 0.4 0.28 0.32 0.4 W/B C on cr et e R es is ti vi ty (k Ω -c m ) 圖 6 25℃之輕質骨材混凝土表面電阻值 LWC08 LWC16 NWC LWC08 LWC16 NWC LWC08 LWC16 NWC LWC16 NWC LWC08 LWC08 LWC16 NWC
（1） （水膠比 0.28） （2） （水膠比 0.32） （3） （水膠比 0.40） 圖 7 不同骨材密度之抗壓強度趨勢圖 0 100 200 300 400 500 600 0.28 0.32 0.4 0.28 0.32 0.4 0.28 0.32 0.4 D-W/B C om pr es si ve S tr en gt h( kg /c m 2) 250-1 250-2 250＊ 0 100 200 300 400 500 600 0.28 0.32 0.4 0.28 0.32 0.4 0.28 0.32 0.4 D-W/B C om pr es si ve S tr en gt h( kg /c m 2) 500-1 500-2 500＊ 圖 8 250℃、500℃作用下輕質骨材混凝土與文獻[16]＊ 之殘餘抗壓強度圖 0 100 200 300 400 500 600 0.28 0.32 0.4 0.28 0.32 0.4 0.28 0.32 0.4 D-W/B C om pr es si ve S tr en gt h( kg /c m 2) 750-1 750-2 750＊ 圖 9 750℃作用下輕質骨材混凝土與文獻[16]＊ 之殘餘抗壓強度圖 LWC08 NWC LWC16 0.8-0.28 1.6-0.28 N-0.28 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700 25 250-1hr 500-1hr 750-1hr 250-2hr 500-2hr 750-2hr C o m p re s s iv e S tr e n g th (k g /c m 2) D -W/B 0.8-0.32 1.6-0.32 N-0.32 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700 25 250-1hr 500-1hr 750-1hr 250-2hr 500-2hr 750-2hr C o m p re s s iv e S tr e n g th (k g /c m 2) D -W/B 0.8-0.4 1.6-0.4 N-0.4 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700 C o m p re s s iv e S tr e n g th (k g /c m 2) D -W/B 25 250-1hr 500-1hr 750-1hr 250-2hr 500-2hr 750-2hr LWC08 LWC16 NWC LWC08 LWC16 NWC
0.8-0.28 0.8-0.32 0.8-0.40 1400 1600 1800 2000 2200 2400 2600 2800 3000 3200 3400 3600 3800 4000 1.6-0.28 1.6-0.32 1.6-0.40 1400 1600 1800 2000 2200 2400 2600 2800 3000 3200 3400 3600 3800 4000 N-0.28 N-0.32 N-0.40 1400 1600 1800 2000 2200 2400 2600 2800 3000 3200 3400 3600 3800 4000 P lu s e V e lo c it y (m /s ) D -W/B 25 500-1hr 750-2hr 750-1hr 250-2hr 250-1hr 500-2hr 圖 10 各溫度下探傷超音波儀量測之波速值 圖 11 輕質骨材混凝土探傷超音波波型圖(顆粒密度 1600kg/m3 ，25℃，60db) y = 5.0487x + 639.82 R2= 0.8963 D=1.6 y = 4.6094x + 819.51 R2= 0.957 常重 y = 12.268x - 280.7 R2= 0.8161 D=0.8 0 1000 2000 3000 4000 5000 0 100 200 300 400 500 600 700 800 Compressive Strength (kg/cm2) P lu se V el oc it y (m /s ) 0.8 1.6 常重 線性 (1.6) 線性 (常重) 線性 (0.8) 圖 12 輕質、常重骨材混凝土之探傷超音波與抗壓強度趨勢圖 振 幅 （ ％ ） 量測範圍
0.8-0.28 1.6-0.28 N-0.28 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 0.8-0.32 1.6-0.32 N-0.32 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 0.8-0.40 1.6-0.40 N-0.40 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 C o n c re te R e s is ti v it y (K -c m ) D -W/B 25 500-1hr 750-2hr 750-1hr 250-2hr 250-1hr 500-2hr 圖 13 溫度變化對輕質骨材混凝土在不同骨材密度下之表面電阻圖 0 15 30 45 60 75 90 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 25 250-1hr 500-1hr 750-1hr 250-2hr 500-2hr 750-2hr T e m p e ra tu re Time(min) 0 15 30 45 60 75 90 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 25 250-1hr 500-1hr 750-1hr 250-2hr 500-2hr 750-2hr T e m p e ra tu re Time(min) 0 15 30 45 60 75 90 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 25 250-1hr 500-1hr 750-1hr 250-2hr 500-2hr 750-2hr T e m p e ra tu re Time(min) （LWC0832） （LWC1632） （NWC32） 圖 14 輕質及常重骨材鑽心試體之溫度變化圖 1 2 3 4 5 -20 -18 -16 -14 -12 -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 1 2 3 4 5 -20 -18 -16 -14 -12 -10 -8 -6 -4 -2 0 1 2 3 4 5 -20 -18 -16 -14 -12 -10 -8 -6 -4 -2 0 1 2 3 4 5 -20 -18 -16 -14 -12 -10 -8 -6 -4 -2 0 25-1h Cycle 750-1h 500-1h L o s s W e ig h t( % ) 250-1h 800-0.28 1600-0.28 N-0.28 圖 15 各溫度下不同骨材比重混凝土之抗硫酸鹽試驗重量損失（水膠比 028）
（1）LWC0832（×1000） （2）LWC1632（×5000） 圖 16 不同骨材之混凝土試體之 SEM 晶相圖（齡期 28 天） （1）250 LWC1632（裂縫寬度 106.1；97.5） （2）500 LWC1632（裂縫寬度 115.3；86.3） （3）750-1 LWC1632（裂縫寬度 265.3；285） 圖17 顆粒密度1600 kg/m3 之輕質骨材混凝土高溫作用下裂縫寬度SEM圖
