本研究依據陳雨音(2002)試驗結果，實際進行現地土壤拌合 CLSM 驗證施工結果，以觀察 CLSM 應用於管溝回填之可行性。
4-2-1 現地試拌
本研究為探討現地土壤拌合 CLSM 實際應用於回填施工之可 行性，茲以台灣電力公司新竹營業處配合新竹市天府路新闢道路，
管線地下化工程，選擇部份路段配合現地土壤拌合 CLSM 作為管 溝回填試驗。如圖 4.1 及照片 4.1 所示。
4-2-2 施工配比
CLSM 之現地施工以強度、成本及工作性為優先考量。依據陳 雨音(2002)試驗結果，並假設無養護狀況之保守條件，所探討之各 組配比中，使用水灰比 0.3、水固比 0.4 之配比，所得 28 天單軸強 度(qu)可達 3kg/cm2 以上。以此為施工配比，其工程性質即符合需 求。而為便於現場拌合作業，以水泥用量為控制配比之依據，每立 方公尺使用 2 包袋裝水泥，依照上述配比並考量現地含水量之影 響，基本拌合配比如表 4.1 所示
4-2-3 拌合計量
現場係以挖土機及水車配合體積容量 5m3 之鐵斗進行拌合作 業，其計量係以挖土機挖斗為標準，故於施工前應量取挖斗相關尺 寸做為計量之依據。現場實測挖斗之空斗體積為 0.25m3，當其滿載 時土重約為 550kg，體積約為 0.3m3，由此得鬆方單位重約介於 1,800 kg/m3~1,900 kg/m3之間。考量拌合之便利性，每次拌合以 3m3為單 位，依據前述配比，得知每次拌合需水約 5 斗、濕土約 7 斗及水泥 6 包。考量現地作業之變化，實際用水量得視拌合前土壤含水量、
拌合後流度及單位重試驗結果機動調整。
4-2-4 拌合材料
拌合材料使用之土壤，為取自道路範圍內開挖之土料。拌合使 用之固化劑為品牌標準袋裝波特蘭第一型水泥，拌合用水為現地農 田灌溉用水。
4-2-5 拌合與回填
依據前述配比所決定之用量以挖土機挖取土料及水，分次置入 拌合鐵斗容器中並加入水泥，再以挖土機反覆拌合（照片 4.2~照片 4.7）至目視觀測達均勻程度後，取樣進行坍度、流度及單位重試
驗，並製作單軸強度試體後（照片 4.8 ~照片 4.11），以挖土機挖斗 盛料進行回填（照片 4.12）。每次拌合之拌合作業自進料開始至拌 合完成平均需時約 10~15 分鐘。於澆製完成後，佈設 4 個沉陷觀測 點(照片 4.13)，觀測時間分別為回填完成後之第 2、7、21 及 28 天。
並於試驗範圍四周圍上警示標誌（照片 4.14)，避免試驗因人為因 素遭受破壞。為觀察土壤 CLSM 固化後之性質變化，本研究亦執 行施工後之觀測作業，觀測項目包括實驗室之單軸強度檢測（照片 4.15~照片 4.16）、現場強度(照片 4.17~照片 4.18)及沉陷變化(照片 4.19)。
4-2-6 現地試驗結果與討論 1.自充填性
一般流填料之流度值建議介於 15~20cm 之間。試驗結果如表 4.2 所示。現地拌合之土壤 CLSM 其性質變化如同實驗室之觀 察，其流動性主要依水固比之變化而定，水固比越高，流動性越 大。 依據現地之觀察，流度值超過 15cm 時，土壤 CLSM 即具 有良好之流動性，流動性良好之 CLSM 可自卸料點自動填充至 回填區中所有孔隙，毋須任何人工的撒佈與搗實。
2.泌水率
現地試拌之流填料，其泌水現象約在澆置完成後 1 小時完 成，如照片 4.20 所示。於現地回填時，需考量現地土壤之透水 性，依現地性質選擇含水量較低之配比，避免造成流填料內游離 水過多，而影響工程性質。然而水固比下降亦影響流度值及工作 性，此消彼長不可兼得。
3.單軸壓縮強度之比較與分析
現地取樣製作之單軸壓縮試驗結果如表 4.2 所示，其變化趨
勢與陳雨音（2002)之實驗室值頗為吻合，符合預期目標。而圖 4.2 為試體齡期與抗壓強度之關係，由圖可知單軸強度隨齡期之 增加而增加，且強度曲線於 7 天以後趨於平緩，證明現地土壤 CLSM 之強度於 7 天齡期已發展趨於完整，對於日後再施工具有 指標性的作用，因此使用現地土壤拌製 CLSM 之工程性質符合 施工要求。
4.現地強度
為表 4.3 貫入試驗儀所得之值，由表可知現地土壤 CLSM 之 強度發展，其 1 天之強度略低。由於本試驗地點為新闢道路，無 施工時效之限制，但對於公路工程之施工時間(一般公路工程施 工時效為 6 小時即須通車)限制則並不符合，因此對於現地土壤 拌製 CLSM 時，可添加藥劑(如速凝劑、早強劑等)以使其符合早 強要求。衝擊錘 (Iv)為簡易且快速量測現地強度之試驗方法。根 據陳金煌(2002)所建立衝擊值 Iv與 CBR 之關係式：
CBR=2.515Iv-4.315 （1）
代入現地土壤之 CLSM 之 Iv值可知，齡期 7 天時其 CBR 值約為 35，而齡期 28 天時其 CBR 值約為 39。符合公共工程施工綱要 規範第 02722 章，級配粒料基層第 2、3 型之材料品質規定之 CBR 值，由此亦再次驗證土壤 CLSM 之強度於 7 天時已達到規範要 求。又以翁銘祥(2003)建立之衝擊值與無圍壓縮強度(qu)關係式：
qu=27.397Iv-96.867 （2）
代入現地值為 7 天時為 3.3 kg/cm2，28 天時為 3.7kg/cm2，與試體 之抗壓強度略有出入，但差異性不大。
5.現地沉陷觀測
沉陷量之觀測，結果如表 4.4 所示。在回填完成後 28 天，所
有回填表面均產生沉陷現象，惟其值不大，證實利用土壤拌製 CLSM 時體積不會有太大變化。圖 4.3 為沉陷量與時間之關係。
結果顯示土壤 CLSM 之沉陷量雖隨時間增加而增加，但其增加量 並不大，惟點位 4 之 28 天沉陷量略大。
依據李維峰等人（2002）現地土壤拌合 CLSM 作為管溝回填 試驗之研究，其有關沉陷量觀測並無上述情況產生，經分析結果 並非 CLSM 品質不佳所導致，應為儀器量測時基準點位於該道路 拓寬施工範圍內，受到機具（挖土機、震動壓路機等）施工影響，
致基準點產生變化造成測量誤差。
6.凝結時間
土壤流填料之凝結時間關係後續工程之進行，尤其道路工程 有施工時間之限制，因此凝結時間之探討為推行土壤流填料之重 要試驗。試驗方法依據 ASTM C191，使用維卡試驗儀(Vicat Needle)，依其貫入深度判斷凝結時間，試驗步驟如照片 4.22 所 示。圖 4.4 為現地砂土之流度與貫入深度之關係，當貫入深度達 25mm 時為初凝，無法貫入時為終凝時間。由各貫入深度即可知 流度之凝結時間。如圖 4.5 所示，現地土壤之初凝時間無論在任 何流度皆小於 10 小時，且流度愈低其凝結時間愈短，而流度 15 之現地土壤，其初凝時間約 4 個小時，與現地試拌時結果略同(照 片 4.23)。
4-2-7 小結
現地試拌結果，以土壤拌製 CLSM 進行管溝之回填，確實具 有免夯實，低沉陷等優異之成效，惟於拌合過程中亦發現本工法 使用挖土機具拌合，計量精準度較低，拌製之成品品質控制亦極 為不易，使其工程性質較具不確定性，故機具操作等相關人員之
配合與訓練亦極重要。